Tashqi yuk ko'taruvchi devorlar, hech bo'lmaganda, mustahkamlik, barqarorlik, mahalliy qulash va issiqlik o'tkazuvchanligiga qarshilik ko'rsatish uchun mo'ljallangan bo'lishi kerak. Bilish uchun g'isht devori qanchalik qalin bo'lishi kerak , uni hisoblashingiz kerak. Ushbu maqolada biz g'isht ishlarining yuk ko'tarish qobiliyatini hisoblashni va keyingi maqolalarda - qolgan hisoblarni ko'rib chiqamiz. Yangi maqolaning chiqarilishini o'tkazib yubormaslik uchun axborot byulleteniga obuna bo'ling va barcha hisob-kitoblardan so'ng devorning qalinligi qanday bo'lishi kerakligini bilib olasiz. Bizning kompaniyamiz kottejlar qurish, ya'ni kam qavatli qurilish bilan shug'ullanganligi sababli, biz ushbu toifadagi barcha hisob-kitoblarni ko'rib chiqamiz.

tashuvchilar devorlar, ular ustida joylashgan taxta plitalari, qoplamalar, nurlar va boshqalardan yukni idrok etadigan devorlar deb ataladi.

Sovuqqa chidamliligi uchun siz g'isht markasini ham hisobga olishingiz kerak. Har kim o'zi uchun kamida yuz yil davomida uy qurganligi sababli, binolarning quruq va normal namlik rejimi bilan 25 va undan yuqori daraja (M rz) qabul qilinadi.

Quruq va normal namlik sharoitida uy, yozgi uy, garaj, yordamchi binolar va boshqa inshootlarni qurishda tashqi devorlar uchun ichi bo'sh g'ishtlardan foydalanish tavsiya etiladi, chunki uning issiqlik o'tkazuvchanligi qattiq g'ishtlarga qaraganda past. Shunga ko'ra, issiqlik muhandislik hisobi bilan izolyatsiyaning qalinligi kamroq bo'ladi, bu uni sotib olishda pulni tejash imkonini beradi. Tashqi devorlar uchun qattiq g'ishtdan faqat devorning mustahkamligini ta'minlash zarur bo'lganda foydalanish kerak.

Duvarcılıkni mustahkamlash faqat g'isht va ohak navini oshirish zarur yuk ko'tarish qobiliyatini ta'minlashga imkon bermagan taqdirda ruxsat etiladi.

G'isht devorini hisoblash misoli.

G'isht ishlarining yuk ko'tarish qobiliyati ko'plab omillarga bog'liq - g'isht markasi, ohak markasi, teshiklarning mavjudligi va ularning o'lchamlari, devorlarning moslashuvchanligi va boshqalar. Yuk ko'tarish qobiliyatini hisoblash dizayn sxemasini aniqlash bilan boshlanadi. Vertikal yuklar uchun devorlarni hisoblashda devor menteşeli mahkamlangan tayanchlar bilan ta'minlangan deb hisoblanadi. Gorizontal yuklar (shamol) uchun devorlarni hisoblashda devor qattiq qisqich bilan qoplangan deb hisoblanadi. Ushbu diagrammalarni chalkashtirmaslik kerak, chunki diagrammalar har xil bo'ladi.

Dizayn bo'limini tanlash.

Bo'sh devorlarda bo'ylama kuch N va maksimal egilish momenti M bo'lgan polning pastki qismidagi I-I kesma hisoblangan deb qabul qilinadi.Ko'pincha xavflidir. II-II bo'lim, chunki bükme momenti maksimaldan bir oz kamroq va 2/3M ga teng va m g va ph koeffitsientlari minimaldir.

Teshiklari bo'lgan devorlarda bo'lim lintellarning pastki darajasida olinadi.

Keling, I-I bo'limni ko'rib chiqaylik.

Oldingi maqoladan Birinchi qavatning devoriga yuklarni yig'ish biz umumiy yukning olingan qiymatini olamiz, bu birinchi qavatning polidan P 1 \u003d 1,8 t va ustki qavatlar G \u003d G yuklarini o'z ichiga oladi. P + P 2 +G 2 = 3,7t:

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7t + 1,8t \u003d 5,5t

Zamin plitasi devorga a=150 mm masofada tayanadi. Qoplamadan P 1 bo'ylama kuchi a / 3 = 150/3 = 50 mm masofada bo'ladi. Nima uchun 1/3? Chunki qo'llab-quvvatlash qismi ostidagi kuchlanish diagrammasi uchburchak shaklida bo'ladi va uchburchakning og'irlik markazi qo'llab-quvvatlash uzunligining atigi 1/3 qismini tashkil qiladi.

Ustki qavatlar G dan yuk markazda qo'llaniladi deb hisoblanadi.

Zamin plitasidan tushadigan yuk (P 1) bo'limning markazida emas, balki undan teng masofada qo'llaniladi:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 sm,

keyin I-I bo'limda egilish momentini (M) hosil qiladi. Moment yelkadagi kuchning hosilasidir.

M = P 1 * e = 1,8 t * 7,5 sm = 13,5 t * sm

U holda N uzunlamasına kuchning ekssentrisiteti quyidagicha bo'ladi:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 sm

Yuk ko'taruvchi devor qalinligi 25 sm bo'lganligi sababli, hisoblashda tasodifiy eksantriklik e n = 2 sm hisobga olinishi kerak, keyin umumiy eksantriklik:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 sm

y=h/2=12,5 sm

Qachon e 0 \u003d 4,5 sm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Eksantrik siqilgan elementning devorining mustahkamligi formula bilan aniqlanadi:

N ≤ m g ph 1 R A c ō

Imkoniyatlar m g va ph 1 ko'rib chiqilayotgan bo'limda I-I 1 ga teng.

Birinchi qavatning tagligining ustunining pastki qismidagi iskala ustiga yuk, kN	Qiymatlar, kN
II qor mintaqasi uchun qor	1000*6,74*(23,0*0,5+0,51+0,25)*1,4*0,001=115,7
prokatli tom yopish gilami - 100N/m 2	100*6,74*(23,0*0,5+0,51+0,25)*1,1*0,001=9,1
p=15000N/m 3 15 mm qalinlikdagi asfalt-qatlam	15000*0,015*6,74*23,0*0,5*1,2*0,001=20,9
izolyatsiya - qalinligi 80 mm bo'lgan p \u003d 3000N / m 3 zichlikdagi yog'och tolali plitalar	3000*0,08*6,74*23,0*0,5*1,2*0,001=22,3
Bug 'to'sig'i - 50N / m 2	50*6,74*23,0*0,5*1,2*0,001=4,7
prefabrik temir-beton taxta plitalari - 1750N / m 2	1750*6,74*23,0*0,5*1,1*0,001=149,2
temir-beton trussning og'irligi	6900*1,1*0,01=75,9
devorning g'isht ustidagi kornişning og'irligi p \u003d 18000N / m 3 da	18000*((0,38+0,43)*0,5*0,51-0,13*0,25)* *6,74*1,1*0,001=23,2
g'isht ishlarining og'irligi +3,17 dan yuqori	18000*((18,03-3,17)*6,74 - 2,4*2,1*3)*0,51*1,1*0,001=857
pollarning ustunlaridan to'plangan (shartli)	119750*5,69*0,5*3*0,001=1022
oynani to'ldirish og'irligi V n \u003d 500N / m 2	500*2,4*2,1*3*1,1*0,001=8,3

Bo'limdagi umumiy hisoblangan yuk balandlik darajasida. +3,17:

N=115,7+9,1+20,9+22,3+4,7+149,2+75,9+23,2+857,1+1022+8,3=2308,4.

Devorning balandligi bo'yicha bir oraliqli elementlarga bo'lingan devorni ustunlar tayanchi darajasida qo'llab-quvvatlash ilgaklarining joylashishi bilan ko'rib chiqishga ruxsat beriladi. Bunday holda, yuqori qavatlardagi yuk yuqori qavat devorining kesimining og'irlik markazida qo'llaniladi va bu qavat ichidagi barcha yuklar P = 119750 * 5,69 * 0,5 * 0,001 = 340,7 kN bo'ladi. bo'limning og'irlik markaziga nisbatan haqiqiy eksantriklik bilan qo'llaniladigan deb hisoblanadi.

Qo'llab-quvvatlash bosimi o'rnini o'rnatadigan tayanchlar bo'lmaganida, P ustunining tayanch reaktsiyalarini qo'llash joyidan devorning ichki chetiga qadar masofa ustun chuqurligining uchdan bir qismidan ko'p bo'lmagan holda qabul qilinadi. va 7 sm dan oshmasligi kerak.

Devorga shpalni o'rnatish chuqurligi bilan a 3 = 380 mm va 3: 3 = 380: 3 = 127 mm > 70 mm, biz 70 masofada P = 340,7 kN qo'llab-quvvatlash bosimini qo'llash nuqtasini qabul qilamiz. devorning ichki chetidan mm.

Pastki qavatdagi devorning taxminiy balandligi

l 0 \u003d 3170 + 50 \u003d 3220 mm.

Binoning pastki qavatidagi tirgakning dizayn sxemasi uchun biz poydevorning chekkasi darajasida chimchilash va shift darajasida menteşeli tayanch bilan tokchani olamiz.

25-sinf ohak bo'yicha 100 markali silikat g'ishtdan yasalgan devorning egiluvchanligi, R=1,3MPa da g'isht xususiyati a=1000

l h \u003d l 0: h \u003d 3220: 510 \u003d 6,31

Bukilish koeffitsienti ph=0,96, qattiq ustki tayanchli devorlarda, tayanch bo'laklaridagi burilishlar hisobga olinmasligi mumkin (ph=1) Bo'linish balandligining o'rta uchdan bir qismida burilish koeffitsienti tengdir. hisoblangan qiymat ph=0,96. Balandlikning mos yozuvlar uchdan bir qismida ph ph=1 dan ph=0,96 hisoblangan qiymatgacha chiziqli ravishda o'zgaradi.

Devorlarning dizayn qismlarida, deraza ochilishining yuqori va pastki darajalarida bukilish koeffitsientining qiymatlari:

ph 1 \u003d 0,96 + (1-0,96)

ph 2 \u003d 0,96 + (1-0,96)

Deraza teshigining yuqori va pastki qismidagi tirgakni qo'llab-quvvatlash darajasida va tirgakning dizayn qismlarida egilish momentlarining qiymatlari, kNm:

M=Pe=340,7*(0,51*0,5-0,07)=63,0

M 1 \u003d 63.0

M11 =63,0

Devorning bir xil qismlarida normal kuchlarning qiymati, kN:

N 1 \u003d 2308,4 + 0,51 * 6,74 * 0,2 * 1800 * 1,1 * 0,01 \u003d 2322,0

N 11 \u003d 2322 + (0,51 * (6,74-2,4) * 2,1 * 1800 * 1,1 + 50 * 2,1 * 2,4 * 1,1) * 0,01 \u003d 2416,8

N 111 \u003d 2416,8 + 0,51 * 0,8 * 6,74 * 1800 * 1,1 * 0,01 \u003d 2471,2.

Uzunlamasına kuchlarning ekssentrikliklari e 0 \u003d M: N:

e 0 \u003d (66,0: 2308,4) * 1000 \u003d 27 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 01 \u003d (56.3: 2322) * 1000 \u003d 24 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 011 \u003d (15.7: 2416.8) * 1000 \u003d 6 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 0111 =0 mmy=0,5*h=0,5*510=255mm.

Eksantrik siqilgan to'rtburchaklar kesimli devorning yuk ko'tarish qobiliyati

formula bilan aniqlanadi:

N=m g ph 1 RA*(1- )ō, bu erda ō=1+ <=1.45,
, bu erda ph - to'rtburchaklar elementning butun qismi uchun burilish koeffitsienti hc \u003d h-2e 0, mg - uzoq muddatli yukning ta'sirini hisobga oladigan koeffitsient (h \u003d 510 mm> 300 mm da 1 ni oling) , A - bo'limning ko'ndalang kesimi maydoni.

ph = 1.00, e 0 = 27 mm, l c = l 0 da ko'ndalang ustunni qo'llab-quvvatlash darajasida devorning yuk ko'tarish qobiliyati (kuchliligi): hc = l 0: (h-2e 0) \u003d 3220: ( 510-2 * 27 )=7,1,ph c=0,936,

ph 1 \u003d 0,5 * (ph + ph c) \u003d 0,5 * (1 + 0,936) \u003d 0,968, ō \u003d 1+
<1.45

N=1*0,968* 1,3*6740*510*(1-
)1,053=4073 kN >2308 kN

ph = 0,987, e 0 = 24 mm, l c = l 0: hc = l 0: (h-2e 0) = 3220: (h-2e 0) = 3220 da ph = 0,987 da 1-1-qismdagi devorning yuk ko'tarish quvvati (kuchli): (510-2 * 24) ) \u003d 6,97, ph c \u003d 0,940,

ph 1 \u003d 0,5 * (ph + ph s) \u003d 0,5 * (0,987 + 0,940) \u003d 0,964, ō \u003d 1+
<1.45

N 1 \u003d 1 * 0,964 * 1,3 * 4340 * 510 * (1-
)1,047=2631 kN >2322 kN

II-II bo'limdagi ustunning yuk ko'tarish quvvati (kuchliligi) ph \u003d 0,970, e 0 \u003d 6 mm, l c \u003d l 0: hc \u003d l 0: (h-2e 0) = 3220: (510-2 * 6) \u003d 6 ,47,ph c =0,950,

ph 1 \u003d 0,5 * (ph + ph s) \u003d 0,5 * (0,970 + 0,950) \u003d 0,960, ō \u003d 1+
<1.45

N 11 \u003d 1 * 0,960 * 1,3 * 4340 * 510 * (1- )1,012=2730 kN >2416,8 kN

ph=1, e 0 =0 mm da markaziy siqilishda poydevor cheti darajasida III-III bo'limdagi tirgakning yuk ko'tarish qobiliyati (mustahkamligi),

N 111 =1*1* 1,3*6740*510=4469 kN >2471 kN

Bu. binoning pastki qavatining barcha bo'limlarida devorning mustahkamligi ta'minlanadi.

Ishlaydigan armatura	Taxminiy kesma	Hisoblangan quvvat M, N mm	Hisoblash xususiyatlari						Dizaynni mustahkamlash	Qabul qilingan armatura
			, mm		, mm			Mustahkamlash klassi
Pastki zonada	Oxirgi oraliqlarda	123,80*10								, A s \u003d 760mm 2 ikkita tekis ramkada
	O'rta oraliqlarda	94,83*10								, A s \u003d 628mm 2 ikkita tekis ramkada
Yuqori zonada	Ikkinchi parvozda	52,80*10								, A s \u003d 308mm 2 ikki ramkada
	Barcha o'rta oraliqlarda	41,73*10								, A s \u003d 226mm 2 ikki ramkada
	Qo'llab-quvvatlashda	108,38*10								, A s \u003d 628mm 2 bitta U shaklidagi panjara ichida
	Qo'llab-quvvatlashda	94,83*10								, A s \u003d 628mm 2 bitta U shaklidagi panjara ichida

3-jadval

Yuklash sxemasi

Kesish kuchlari, kNm

M

Oxirgi oraliqlarda

M

O'rta oraliqlarda

M

M

M

M

M

Q

Q

Q

Q

7-jadval

Rodni tartibga solish		Kesmada mustahkamlash, mm			Hisoblash xususiyatlari
		Tayoqlarning sinishigacha A	qirqib tashlash	Tayoqlar singanidan keyin A			mm x10			Jadvalga muvofiq A. 9
To'siqning pastki zonasida	Oxirgi parchada: bazasida A
	B bazasida
	O'rtacha o'tish: B bazasida
Ko'ndalang ustunning yuqori zonasida	B bazasida: oxirgi oraliqdan
	o'rta oraliq tomondan

Taxminiy kesma	Loyihaviy quvvat M, kN*m	Bo'lim o'lchamlari, mm		Dizayn xususiyatlari		Uzunlamasına ishlaydigan mustahkamlash sinfi AIII, mm		Haqiqiy yuk ko'tarish qobiliyati, kN * m
				Rb =7,65 MPa		R s =355 MPa	Haqiqiy qabul qilingan
Ekstremal oraliqlarning pastki zonasida
Yuqoridagi yuqori zonada ustunning chetida B ni qo'llab-quvvatlaydi
O'rta oraliqlarning pastki zonasida
Yuqoridagi yuqori zonada ustunning chetida C ni qo'llab-quvvatlaydi

Ordinatlar

B i n g ing mo ncelar, k N m

Oxirgi oraliqlarda

M

O'rta oraliqlarda

M

M

M

M

M

1+4 sxema bo'yicha yuklashda asosiy lahzalar syujetining ordinatlari

miqdori bo'yicha

M =145,2 kNm

IIa uchastkasining qayta taqsimlanish ordinalari

1 + 5 sxemalari bo'yicha yuklashda momentlarning asosiy diagrammasining ordinatsiyalari

Qo'llab-quvvatlash momentini kamaytirish orqali kuchlarni qayta taqsimlash M miqdori bo'yicha

Qo'shimcha uchastkaning ordinatsiyalari da M =89,2 kNm

Qayta taqsimlash diagrammasining ordinalari IIIa

Yuklash sxemasi

B i n g ing mo ncelar, k N m

Kesish kuchlari, kNm

M

Oxirgi oraliqlarda

M

O'rta oraliqlarda

M

M

M

M

M

Q

Q

Q

Q

		Uzunlamasına mustahkamlash Buzilishi mumkin bo'lgan mustahkamlash	Transvers mustahkamlash qadam	Rodlarni sindirish nuqtasida kesish kuchi, kN		Nazariy tanaffus joyidan tashqarida singan novdalarni ishga tushirish uzunligi, mm	Minimal qiymat ō=20d, mm	Qabul qilingan qiymat ō, mm	Qo'llab-quvvatlash o'qidan masofa, mm
									Nazariy tanaffus nuqtasiga (materiallar diagrammasi bo'yicha o'lchov)	Haqiqiy tanaffus nuqtasiga
To'siqning pastki zonasida	Oxirgi parchada: bazasida A
	B bazasida
	O'rtacha o'tish: B bazasida
Ko'ndalang ustunning yuqori zonasida	B bazasida: oxirgi oraliqdan
	o'rta oraliq tomondan

Rs=360 MPa bilan Vr1, Rs=355 MPa bilan AIII

1-2 va 6-7 o'qlari orasidagi ekstremal qismlarda

Oxirgi oraliqlarda

O'rta oraliqlarda

2-6 o'qlar orasidagi o'rta qismlarda

Oxirgi oraliqlarda

O'rta oraliqlarda

Rodni tartibga solish		Kesmada mustahkamlash, mm 2			Dizayn xususiyatlari
		Tayoqlarning sinishigacha	qirqib tashlash	Chiziqlarni sindirishdan keyin			b * h 0, mm 2 * 10 -2				M \u003d R b * b * h 0 * A 0, kN * m
To'siqning pastki zonasida	Oxirgi oraliqda: bazasida A
	B bazasida
	O'rta oraliqda: B bazasida
	qo'llab-quvvatlashda C
Ko'ndalang ustunning yuqori zonasida	B bazasida: oxirgi oraliqdan
	o'rta oraliqdan
	Qo'llab-quvvatlashda C har ikki tomondan

Buzilgan tayoqlarning joylashishi		Uzunlamasına __ armatura__ sindiriladigan armatura	Transvers mustahkamlash _raqam_	Rodlarning nazariy sinishi nuqtasida ko'ndalang kuch, kN		Nazariy tanaffus joyidan tashqarida singan novdalarni ishga tushirish uzunligi, mm	Minimal qiymat w=20d	Qabul qilingan qiymat w, mm	Qo'llab-quvvatlash o'qidan masofa, mm
									Nazariy tanaffus joyiga (materiallar diagrammasi bo'yicha)	Haqiqiy tanaffus nuqtasiga
To'siqning pastki zonasida	Oxirgi oraliqda: bazasida A
	B bazasida
	O'rta oraliqda: B bazasida
	qo'llab-quvvatlashda C
Ko'ndalang ustunning yuqori zonasida	B bazasida: oxirgi oraliqdan
	o'rta oraliqdan
	Qo'llab-quvvatlashda C har ikki tomondan

Xususiy uyni qurishda g'isht ishlarini hisoblash zarurati har qanday ishlab chiquvchi uchun aniq. Turar-joy binolarini qurishda klinker va qizil g'ishtlardan foydalaniladi, devorlarning tashqi yuzasining jozibali ko'rinishini yaratish uchun pardozlash g'ishtlari ishlatiladi. Har bir g'isht markasi o'zining o'ziga xos parametrlari va xususiyatlariga ega, ammo turli markalar orasidagi o'lchamdagi farq minimaldir.

Materialning maksimal miqdori devorlarning umumiy hajmini aniqlash va uni bitta g'isht hajmiga bo'lish orqali hisoblanishi mumkin.

Klinker g'ishtlari hashamatli uylarni qurish uchun ishlatiladi. U katta o'ziga xos tortishish, jozibali ko'rinish, yuqori quvvatga ega. Cheklangan foydalanish materialning yuqori narxidan kelib chiqadi.

Eng mashhur va talab qilinadigan material qizil g'ishtdir. Nisbatan past o'ziga xos og'irligi bilan etarli kuchga ega, ishlov berish oson va atrof-muhitdan kam ta'sirlanadi. Kamchiliklari - yuqori pürüzlülüklü egiluvchan yuzalar, yuqori namlikda suvni yutish qobiliyati. Oddiy ish sharoitida bu qobiliyat o'zini namoyon qilmaydi.

G'isht yotqizishning ikkita usuli mavjud:

• bog'lovchi;
• qoshiq.

Bog'lash usuli bilan yotqizishda g'isht devor bo'ylab yotqiziladi. Devor qalinligi kamida 250 mm bo'lishi kerak. Devorning tashqi yuzasi materialning oxirgi yuzalaridan iborat bo'ladi.

Qoshiq usuli bilan g'isht birga yotqiziladi. Tashqarida yon yuza joylashgan. Shunday qilib, siz devorlarni yarim g'ishtdan yotqizishingiz mumkin - qalinligi 120 mm.

Hisoblash uchun nimani bilishingiz kerak

Materialning maksimal miqdori devorlarning umumiy hajmini aniqlash va uni bitta g'isht hajmiga bo'lish orqali hisoblanishi mumkin. Natija taxminiy va shishirilgan bo'ladi. Aniqroq hisoblash uchun quyidagi omillarni hisobga olish kerak:

• duvarcılık tikuvining o'lchami;
• materialning aniq o'lchamlari;
• barcha devorlarning qalinligi.

Ko'pincha ishlab chiqaruvchilar turli sabablarga ko'ra mahsulotlarning standart o'lchamlariga bardosh bera olmaydilar. GOST bo'yicha qizil toshli g'isht 250x120x65 mm o'lchamlarga ega bo'lishi kerak. Xatolarga, keraksiz moddiy xarajatlarga yo'l qo'ymaslik uchun etkazib beruvchilar bilan mavjud g'ishtlarning o'lchamlarini tekshirish tavsiya etiladi.

Ko'pgina hududlar uchun tashqi devorlarning optimal qalinligi 500 mm yoki 2 g'ishtdir. Bu o'lcham binoning yuqori mustahkamligini, yaxshi issiqlik izolatsiyasini ta'minlaydi. Kamchilik - bu strukturaning katta og'irligi va buning natijasida poydevorga va devorning pastki qatlamlariga bosim.

Duvarcılık qo'shimchasining o'lchami birinchi navbatda ohak sifatiga bog'liq bo'ladi.

Agar aralashmani tayyorlash uchun qo'pol taneli qum ishlatilsa, tikuvning kengligi oshadi, nozik taneli qum bilan tikuvni ingichka qilib qo'yish mumkin. Duvarcılık bo'g'inlarining optimal qalinligi 5-6 mm. Agar kerak bo'lsa, qalinligi 3 dan 10 mm gacha bo'lgan tikuvlarni tayyorlashga ruxsat beriladi. Qo'shimchalarning kattaligiga va g'isht qanday yotqizilganiga qarab, ma'lum miqdorni tejash mumkin.

Misol uchun, 6 mm qalinlikdagi tikuv qalinligi va g'isht devorlarini yotqizish uchun qoshiq usulini olaylik. 0,5 m devor qalinligi bilan 4 ta g'isht keng qo'yilishi kerak.

Bo'shliqlarning umumiy kengligi 24 mm bo'ladi. 4 ta g'ishtdan 10 qatorni yotqizish 240 mm bo'lgan barcha bo'shliqlarning umumiy qalinligini beradi, bu deyarli standart mahsulot uzunligiga teng. Bu holda toshning umumiy maydoni taxminan 1,25 m 2 bo'ladi. Agar g'ishtlar yaqindan, bo'shliqlarsiz yotqizilgan bo'lsa, 1 m 2 ga 240 dona joylashtiriladi. Bo'shliqlarni hisobga olgan holda, material iste'moli taxminan 236 dona bo'ladi.

Indeks sahifasiga qaytish

Yuk ko'taruvchi devorlarni hisoblash usuli

Binoning tashqi o'lchamlarini rejalashtirayotganda, 5 ga ko'payadigan qiymatlarni tanlash tavsiya etiladi. Bunday raqamlar bilan hisoblashni amalga oshirish, keyin uni haqiqatda bajarish osonroq. 2 qavatli qurilishni rejalashtirayotganda, har bir qavat uchun material miqdori bosqichma-bosqich hisoblanishi kerak.

Birinchidan, birinchi qavatdagi tashqi devorlarni hisoblash amalga oshiriladi. Masalan, o'lchamlari bo'lgan binoni oling:

• uzunligi = 15 m;
• kengligi = 10 m;
• balandligi = 3 m;
• devor qalinligi 2 g'isht.

Ushbu o'lchamlarga ko'ra, siz binoning perimetrini aniqlashingiz kerak:

(15 + 10) x 2 = 50

3 x 50 = 150 m 2

Umumiy maydonni hisoblash orqali siz devor qurish uchun maksimal g'isht sonini aniqlashingiz mumkin. Buning uchun 1 m 2 uchun oldindan belgilangan g'isht sonini umumiy maydonga ko'paytiring:

236 x 150 = 35 400

Natija yakuniy emas, devorlarda eshik va derazalarni o'rnatish uchun teshiklar bo'lishi kerak. Kirish eshiklari soni har xil bo'lishi mumkin. Kichik xususiy uylarda odatda bitta eshik bor. Katta binolar uchun ikkita kirishni rejalashtirish maqsadga muvofiqdir. Derazalar soni, ularning o'lchamlari va joylashuvi binoning ichki tartibi bilan belgilanadi.

Misol tariqasida, siz 10 metrli devor uchun 3 ta deraza teshiklarini, 15 metrli devorlar uchun 4 ta oynani olishingiz mumkin. Devorlardan birini kar, teshiksiz bajarish maqsadga muvofiqdir. Eshik teshiklarining hajmi standart o'lchamlar bilan aniqlanishi mumkin. Agar o'lchamlar standart o'lchamlardan farq qiladigan bo'lsa, hajmni umumiy o'lchamlardan ularga o'rnatish bo'shlig'ining kengligini qo'shib hisoblash mumkin. Hisoblash uchun formuladan foydalaning:

2 x (A x B) x 236 = C

Bu erda: A - eshikning kengligi, B - balandlik, C - g'ishtlar sonidagi hajm.

Standart qiymatlarni almashtirib, biz quyidagilarni olamiz:

2 x (2 x 0,9) x 236 = 849 dona.

Deraza teshiklarining hajmi xuddi shunday hisoblab chiqiladi. 1,4 x 2,05 m deraza o'lchamlari bilan hajmi 7450 dona bo'ladi. Kengayish bo'shlig'iga g'isht sonini aniqlash oddiy: siz perimetr uzunligini 4 ga ko'paytirishingiz kerak. Natijada 200 dona bo'ladi.

35400 — (200 + 7450 + 849) = 26 901.

Kerakli miqdorni kichik marj bilan sotib olish kerak, chunki operatsiya vaqtida xatolar va boshqa kutilmagan holatlar mumkin.

1-rasm. Loyihalashtirilgan binoning g'isht ustunlari uchun hisoblash sxemasi.

Bunday holda, tabiiy savol tug'iladi: kerakli kuch va barqarorlikni ta'minlaydigan ustunlarning minimal qismi nima? Albatta, gil g'isht ustunlarini yotqizish g'oyasi va undan ham ko'proq uyning devorlari yangilikdan uzoqdir va ustunning mohiyati bo'lgan g'isht devorlari, devorlari, ustunlarini hisoblashning barcha mumkin bo'lgan jihatlari. , SNiP II-22-81 (1995) "Tosh va mustahkamlangan toshli tuzilmalar" da etarlicha batafsil bayon etilgan. Hisob-kitoblarda bu me'yoriy hujjatga amal qilish kerak. Quyidagi hisob-kitoblar ko'rsatilgan SNiP dan foydalanish misolidan boshqa narsa emas.

Чтобы определить прочность и устойчивость колонн, нужно иметь достаточно много исходных данных, как то: марка кирпича по прочности, площадь опирания ригелей на колонны, нагрузка на колонны, площадь сечения колонны, а если на этапе проектирования ничего из этого не известно, то можно поступить quyida bayon qilinganidek:

Markaziy siqilish ostida barqarorlik uchun g'isht ustunini hisoblash misoli

Mo'ljallangan:

O'lchami 5x8 m bo'lgan terasta 0,25x0,25 m kesimli bo'sh g'ishtdan yasalgan uchta ustun (biri o'rtada va ikkitasi chetlari bo'ylab).Ustunlar o'qlari orasidagi masofa 4 m. G'ishtning mustahkamligi sinf M75.

Dizayn taxminlari:

.

Bunday dizayn sxemasi bilan maksimal yuk o'rta pastki ustunda bo'ladi. Aynan u kuchga ishonishi kerak. Ustundagi yuk ko'plab omillarga, xususan, qurilish maydoniga bog'liq. Misol uchun, Sankt-Peterburgda u 180 kg / m 2, Rostov-Donda esa - 80 kg / m 2. Tomning og'irligi 50-75 kg / m 2 ni hisobga olgan holda, Leningrad viloyati Pushkin uchun tomdagi ustundagi yuk quyidagicha bo'lishi mumkin:

Tomdan N = (180 1,25 + 75) 5 8/4 = 3000 kg yoki 3 tonna

Zamin materiallaridan va terastada o'tirgan odamlardan, mebeldan va hokazolardan haqiqiy yuklar hali ma'lum emasligi sababli, temir-beton plita aniq rejalashtirilmagan, ammo pol alohida yotqizilgan qirrali bo'lib, yog'och bo'ladi deb taxmin qilinadi. taxtalar, keyin terastadan yukni hisoblash uchun siz bir tekis taqsimlangan 600 kg / m 2 yukni olishingiz mumkin, keyin terastadan markaziy ustunga ta'sir qiluvchi konsentrlangan kuch quyidagicha bo'ladi:

Terasdan N = 600 5 8/4 = 6000 kg yoki 6 tonna

3 m uzunlikdagi ustunlarning o'z vazni:

Har bir ustunga N = 1500 3 0,38 0,38 = 649,8 kg yoki 0,65 tonna

Shunday qilib, poydevor yaqinidagi ustunning o'rta pastki ustunidagi umumiy yuk quyidagicha bo'ladi:

N taxminan \u003d 3000 + 6000 + 2 650 \u003d 10300 kg yoki 10,3 tonna bilan

Biroq, bu holda, qishda maksimal bo'lgan qordan vaqtinchalik yuk va yozda maksimal bo'lgan shiftdagi vaqtinchalik yuk bir vaqtning o'zida qo'llanilishi ehtimoli juda katta emasligini hisobga olish mumkin. . Bular. Ushbu yuklarning yig'indisini 0,9 ehtimollik koeffitsientiga ko'paytirish mumkin, keyin:

N taxminan \u003d (3000 + 6000) 0,9 + 2 650 \u003d 9400 kg yoki 9,4 tonna

Tashqi ustunlardagi hisoblangan yuk deyarli ikki baravar kam bo'ladi:

N cr = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 kg yoki 5,8 tonna

2. G'isht ishlarining mustahkamligini aniqlash.

M75 g'isht markasi g'ishtning 75 kgf / sm 2 yukga bardosh berishi kerakligini anglatadi, ammo g'ishtning mustahkamligi va g'isht ishining kuchi ikki xil narsadir. Quyidagi jadval buni tushunishga yordam beradi:

1-jadval. G'isht ishlari uchun hisoblangan bosim kuchi (SNiP II-22-81 (1995) bo'yicha)

Lekin bu hammasi emas. Hali ham xuddi shunday SNiP II-22-81 (1995) 3.11-bet a) agar ustunlar va ustunlar maydoni 0,3 m 2 dan kam bo'lsa, dizayn qarshiligining qiymatini ko'paytirishni tavsiya qiladi. ish sharoitlari koeffitsienti g s =0,8. Bizning ustunimizning tasavvurlar maydoni 0,25x0,25 \u003d 0,0625 m 2 bo'lganligi sababli, biz ushbu tavsiyadan foydalanishimiz kerak. Ko'rib turganingizdek, M75 markali g'isht uchun, hatto M100 toshli ohakdan foydalanganda ham, toshning kuchi 15 kgf / sm 2 dan oshmaydi. Natijada, bizning ustunimiz uchun hisoblangan qarshilik 15 0,8 = 12 kg / sm 2 bo'ladi, keyin maksimal bosim kuchlanishi bo'ladi:

10300/625 \u003d 16,48 kg / sm 2\u003e R \u003d 12 kgf / sm 2

Shunday qilib, ustunning kerakli mustahkamligini ta'minlash uchun yoki kattaroq quvvatli g'ishtdan foydalanish kerak, masalan, M150 (M100 markali ohak bilan hisoblangan bosim kuchi 22 0,8 = 17,6 kg / sm 2 bo'ladi) yoki ustunning kesimini oshiring yoki devorning ko'ndalang mustahkamlashidan foydalaning. Hozircha, keling, yanada bardoshli yuzli g'ishtdan foydalanishga e'tibor qarataylik.

3. G'isht ustunining barqarorligini aniqlash.

G'isht ishlarining mustahkamligi va g'isht ustunining barqarorligi ham turli xil narsalar va barchasi bir xil SNiP II-22-81 (1995) quyidagi formula yordamida g'isht ustunining barqarorligini aniqlashni tavsiya qiladi.:

N ≤ m g phRF (1.1)

qayerda m g- uzoq muddatli yukning ta'sirini hisobga olgan holda koeffitsient. Bu holatda, nisbatan aytganda, biz omadlimiz, chunki bo'lim balandligida h≈ 30 sm, bu koeffitsientning qiymati 1 ga teng bo'lishi mumkin.

Eslatma: Aslida, m g koeffitsienti bilan hamma narsa juda oddiy emas, tafsilotlarni maqolaga sharhlarda topish mumkin.

φ - ustunning egiluvchanligiga qarab burilish koeffitsienti λ . Ushbu koeffitsientni aniqlash uchun siz ustunning taxminiy uzunligini bilishingiz kerak l 0 , lekin u har doim ustunning balandligiga to'g'ri kelmaydi. Strukturaning taxminiy uzunligini aniqlashning nozik tomonlari alohida-alohida keltirilgan, bu erda biz SNiP II-22-81 (1995) 4.3-betga ko'ra shuni ta'kidlaymiz: "Devor va ustunlarning taxminiy balandligi. l 0 burilish koeffitsientlarini aniqlashda φ Gorizontal tayanchlarda ularni qo'llab-quvvatlash shartlariga qarab, quyidagilarni qabul qilish kerak:

a) mahkamlangan menteşeli tayanchlar bilan l 0 = H;

b) elastik ustki tayanch va pastki tayanchda qattiq chimchilash bilan: bir oraliqli binolar uchun l 0=1,5 soat, ko'p oraliqli binolar uchun l 0=1,25 soat;

v) mustaqil tuzilmalar uchun l 0 = 2N;

d) qisman qisilgan tayanch qismlari bo'lgan tuzilmalar uchun - chimchilashning haqiqiy darajasini hisobga olgan holda, lekin kamida l 0 = 0,8 N, qayerda H- shiftlar yoki boshqa gorizontal tayanchlar orasidagi masofa, temir-beton gorizontal tayanchlar bilan, yorug'likdagi ular orasidagi masofa.

Bir qarashda, bizning hisoblash sxemamiz b) bandining shartlarini qondiruvchi deb hisoblanishi mumkin. ya'ni olishingiz mumkin l 0 = 1,25H = 1,25 3 = 3,75 metr yoki 375 sm. Biroq, biz ushbu qiymatdan faqat pastki qo'llab-quvvatlash haqiqatan ham qattiq bo'lsa, ishonchli foydalanishimiz mumkin. Agar poydevorga yotqizilgan ruberoid gidroizolyatsiya qatlamiga g'isht ustuni yotqizilgan bo'lsa, unda bunday tayanchni qattiq qisilgan emas, balki menteşeli deb hisoblash kerak. Va bu holda, devor tekisligiga parallel bo'lgan tekislikdagi strukturamiz geometrik jihatdan o'zgaruvchan, chunki zamin tuzilishi (alohida yotqizilgan taxtalar) bu tekislikda etarli darajada qattiqlikni ta'minlamaydi. Ushbu vaziyatdan chiqishning 4 yo'li mavjud:

1. Asosan boshqa dizayn sxemasini qo'llang

masalan - poydevorga mahkam o'rnatilgan metall ustunlar, ular bilan polning ustunlari payvandlanadi, keyin estetik sabablarga ko'ra metall ustunlar har qanday markaning yuz g'ishtlari bilan qoplanishi mumkin, chunki metall butun yukni ko'taradi. . Bunday holda, metall ustunlarni hisoblash kerakligi haqiqatdir, lekin taxminiy uzunlikni olish mumkin l 0=1,25 soat.

2. Boshqa qopqoqni qiling,

masalan, varaq materiallaridan, bu bizga ustunning yuqori va pastki tayanchini menteşeli deb hisoblash imkonini beradi l 0=H.

3. Qattiqlik diafragmasini yasang

devor tekisligiga parallel bo'lgan tekislikda. Masalan, qirralarning bo'ylab ustunlarni emas, balki ustunlarni qo'ying. Bu, shuningdek, yuqori va pastki ustun tayanchlarini menteşeli sifatida ko'rib chiqishga imkon beradi, ammo bu holda diafragmaning qattiqligini qo'shimcha ravishda hisoblash kerak.

4. Yuqoridagi variantlarga e'tibor bermang va ustunlarni qattiq pastki tayanch bilan mustaqil ravishda hisoblang, ya'ni. l 0 = 2N

Oxir-oqibat, qadimgi yunonlar o'zlarining ustunlarini (g'ishtdan bo'lmasa ham) materiallarning qarshiligini bilmasdan, metall langarlardan foydalanmasdan o'rnatdilar va o'sha kunlarda bunday ehtiyotkorlik bilan yozilgan qurilish qoidalari yo'q edi, shunga qaramay, ba'zi ustunlar turing va shu kungacha.

Endi, ustunning taxminiy uzunligini bilib, siz moslashuvchanlik koeffitsientini aniqlashingiz mumkin:

λ h =l 0 /h (1.2) yoki

λ i =l 0 /i (1.3)

qayerda h- ustun qismining balandligi yoki kengligi, va i- inersiya radiusi.

Asosan, aylanish radiusini aniqlash qiyin emas, siz kesmaning inersiya momentini kesimning maydoniga bo'lishingiz kerak, so'ngra natijadan kvadrat ildizni chiqarib olishingiz kerak, ammo bu holda bu juda zarur emas. Shunday qilib lh = 2 300/25 = 24.

Endi egiluvchanlik koeffitsientining qiymatini bilib, nihoyat jadvaldan bukilish koeffitsientini aniqlashimiz mumkin:

jadval 2. Duvarcılık va mustahkamlangan toshli konstruktsiyalar uchun burilish koeffitsientlari (SNiP II-22-81 (1995) bo'yicha)

Shu bilan birga, duvarcılıkning elastik xarakteristikasi α jadval bilan belgilanadi:

3-jadval. Duvarcılıkning elastik xususiyati α (SNiP II-22-81 (1995) bo'yicha)

Natijada, burilish koeffitsientining qiymati taxminan 0,6 ni tashkil qiladi (elastik xarakteristikaning qiymati bilan). α = 1200, 6-bandga muvofiq). Keyin markaziy ustundagi maksimal yuk quyidagicha bo'ladi:

N p \u003d m g ph RF bilan \u003d 1x0,6x0,8x22x625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

Bu shuni anglatadiki, 25x25 sm o'lchamdagi qabul qilingan qism pastki markaziy markaziy siqilgan ustunning barqarorligini ta'minlash uchun etarli emas. Barqarorlikni oshirish uchun ustunning qismini oshirish eng maqbul bo'ladi. Misol uchun, agar siz 0,38x0,38 m o'lchamdagi bir yarim g'isht ichida bo'sh joy bo'lgan ustunni yotqizsangiz, bu holda nafaqat ustunning tasavvurlar maydoni ko'payadi. 0,13 m 2 yoki 1300 sm 2, lekin ustunning aylanish radiusi ham oshadi. i= 11,45 sm. Keyin l i = 600/11,45 = 52,4, va koeffitsientning qiymati ph = 0,8. Bunday holda, markaziy ustundagi maksimal yuk:

N p \u003d m g ph RF bilan \u003d 1x0,8x0,8x22x1300 \u003d 18304 kg\u003e N bilan taxminan \u003d 9400 kg

Bu shuni anglatadiki, pastki markaziy markaziy siqilgan ustunning barqarorligini chekka bilan ta'minlash uchun 38x38 sm o'lchamdagi qism kifoya qiladi va hatto g'isht markasi ham kamayishi mumkin. Masalan, dastlab qabul qilingan M75 brendi bilan yakuniy yuk quyidagicha bo'ladi:

N p \u003d m g ph RF bilan \u003d 1x0,8x0,8x12x1300 \u003d 9984 kg\u003e N bilan taxminan \u003d 9400 kg

Hamma narsa bo'lib tuyuladi, lekin yana bir tafsilotni hisobga olish maqsadga muvofiqdir. Bunday holda, ustunli emas (har bir ustun uchun alohida) poydevor lentasini (har bir ustun uchun alohida) qilish yaxshiroqdir, aks holda poydevorning kichik cho'kishi ham ustun tanasida qo'shimcha kuchlanishlarga olib keladi va bu halokatga olib kelishi mumkin. Yuqoridagilarning barchasini hisobga olgan holda, 0,51x0,51 m o'lchamdagi ustunlar kesimi eng maqbul bo'ladi va estetik nuqtai nazardan, bunday bo'lim optimal hisoblanadi. Bunday ustunlarning tasavvurlar maydoni 2601 sm 2 bo'ladi.

Eksantrik siqilish ostida barqarorlik uchun g'isht ustunini hisoblash misoli

Loyihalashtirilgan uydagi ekstremal ustunlar markaziy ravishda siqilmaydi, chunki ustunlar faqat bir tomondan ularga tayanadi. Va agar to'siqlar butun ustunga yotqizilgan bo'lsa ham, baribir, to'siqlarning egilishi tufayli poldan va tomdan tushadigan yuk ustun qismining markazida bo'lmagan ekstremal ustunlarga o'tadi. Ushbu yukning aniq natijasi qayerga uzatilishi tayanchlardagi ustunlarning egilish burchagiga, ustunlar va ustunlarning elastik modullariga va "Hisoblash" maqolasida batafsil muhokama qilinadigan bir qator boshqa omillarga bog'liq. yiqilish uchun nurning tayanch qismi". Bu siljish yukni qo'llash ekssentrisiteti e o deb ataladi. Bunday holda, biz ustunlar ustidagi zamin yuki ustunning chetiga iloji boricha yaqinroq o'tkaziladigan omillarning eng noqulay kombinatsiyasi bilan qiziqamiz. Bu shuni anglatadiki, yukning o'ziga qo'shimcha ravishda, egilish momenti ham teng ustunlarga ta'sir qiladi M = Yo'q, va bu momentni hisob-kitoblarda hisobga olish kerak. Umuman olganda, barqarorlik sinovi quyidagi formula yordamida amalga oshirilishi mumkin:

N = phRF - MF/Vt (2.1)

qayerda V- qism moduli. Bunday holda, tomdan pastki ekstremal ustunlar uchun yuk shartli ravishda markazlashtirilgan deb hisoblanishi mumkin va eksantriklik faqat shiftdan yuk bilan yaratiladi. 20 sm eksantriklik bilan

N p \u003d phRF - MF / W \u003d1x0,8x0,8x12x2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975, 68 - 7058,82 = 12916,9 kg >N cr = 5800 kg

Shunday qilib, juda katta yuk qo'llash eksantrikligi bilan ham, biz ikki barobardan ortiq xavfsizlik chegarasiga egamiz.

Eslatma: SNiP II-22-81 (1995) "Tosh va mustahkamlangan toshli inshootlar" tosh konstruktsiyalarning xususiyatlarini hisobga olgan holda uchastkani hisoblash uchun boshqa usuldan foydalanishni tavsiya qiladi, ammo natija taxminan bir xil bo'ladi, shuning uchun men buni qilmayman. SNiP tomonidan tavsiya etilgan hisoblash usulini bu erda bering.

Keling, Vologda shahridagi o'zgaruvchan sonli qavatli turar-joy binosining yuk ko'taruvchi devorining g'isht devorining mustahkamligini tekshirib ko'raylik.

Dastlabki ma'lumotlar:

Qavat balandligi - Net=2,8 m;

Qavatlar soni - 8 qavat;

Rulman devorlarining qadami a = 6,3 m;

Oyna ochilishining o'lchamlari - 1,5x1,8 m;

Pirsning kesma o'lchamlari -1,53x0,68 m;

Ichki verstning qalinligi 0,51 m;

Devorning kesma maydoni-A=1,04m 2;

Har bir tosh uchun taxta plitalarining qo'llab-quvvatlovchi platformasining uzunligi

Materiallar: qalinlashgan silikat g'isht (250CH120CH88) GOST 379-95, SUL-125/25, silikat g'ovakli tosh (250CH120CH138) GOST 379-95, SRP -150/25 va ichi bo'sh silikat g'isht (250CH120CH88) SURP-150/25 markasi. 1-5-qavatlarni yotqizish uchun M75 tsement-qum ohak ishlatiladi, 6-8 qavatlar uchun tosh zichligi \u003d 1800 kg / m 3, ko'p qatlamli tosh, izolyatsiyalash - PSB-S-35 markali kengaytirilgan polistirol n \u003d 35 kg / m3 (GOST 15588- 86). Ko'p qatlamli duvarcılık bilan yuk tashqi devorning ichki verstiga o'tkaziladi, shuning uchun tashqi verst va izolyatsiyaning qalinligini hisoblashda biz hisobga olmaymiz.

Yo'l qoplamasi va poldan yukni yig'ish 2.13, 2.14, 2.15-jadvallarda keltirilgan. Dizayn devori rasmda ko'rsatilgan. 2.5.

2.12-rasm. Aholi punkti devori: a - reja; b - devorning vertikal qismi; c-hisoblash sxemasi; d - lahzalar syujeti

2.13-jadval. Qoplamadagi yuklarni yig'ish, kN / m 2

Yuklash nomi	Standart qiymat kN/m2		Loyiha qiymati kN/m2
Doimiy: 1. Linoxrom qatlami TKP, t=3,7 mm, 1m2 materialning og'irligi 4,6 kg/m2, =1100 kg/m3 2. Linoxrom GES qatlami, t=2,7 mm 1m2 materialning og'irligi 3,6 kg/m2, =1100 kg/m3 3. Primer "Bitum Primer"
4. Tsement-qum shpal, t=40 mm, =1800 kg/m3 5. Kengaygan gil shag‘al, t=180 mm, =600 kg/m3, 6. Izolyatsiya - kengaytirilgan polistirol PSB-S-35, t=200 mm, =35 kg/m3 7. Paroizol 8. Temir-beton taxta plitasi
Vaqtinchalik: S0n \u003d 0,7HSqmHSeChSt \u003d 0,7H2,4 1H1H1

2.14-jadval. Chodirning tagida yuklarni yig'ish, kN / m2

2.15-jadval. Interfloor qoplamasida yuklarni yig'ish, kN / m2

2.16-jadval. 1 r.m.ga yuklarni yig'ish. tashqi devordan t=680 mm, kN/m2

2.12 formula bo'yicha yuk maydonining kengligini aniqlaymiz

bu erda b - markaz o'qlari orasidagi masofa, m;

a - taxta plitasining tayanchining qiymati, m.

Pirsning yuklash maydonining uzunligi (2.13) formula bo'yicha aniqlanadi.

bu erda l - bo'limning kengligi;

l f - deraza teshiklarining kengligi, m.

Yuk maydonini aniqlash (2.6-rasmga muvofiq) formula (2.14) bo'yicha amalga oshiriladi.

2.13-rasm. Pierning yuk maydonini aniqlash sxemasi

Birinchi qavatning qavatlari pastki darajasida yuqori qavatlardan devorga N kuchini hisoblash yuk maydoni va pollar, qoplamalar va tomlardagi mavjud yuklarga, og'irlikdagi yukga asoslanadi. tashqi devor.

2.17-jadval. Yuklarni yig'ish, kN / m

Yuklash nomi	Dizayn qiymati kN/m
1. Qoplama dizayni
2. Chordoqdagi qavat
3. Qavatlar orasidagi qoplama
4. Tashqi devori t=680 mm

Tosh konstruktsiyalarining eksantrik siqilgan mustahkamlanmagan elementlarini hisoblash 13-formulaga muvofiq amalga oshirilishi kerak.