Vieningas darbuotojų darbų ir profesijų tarifų ir kvalifikacijų žinynas (ETKS), 2019 m.
2 leidimo ETKS dalis Nr
Leidimas patvirtintas 1999 m. lapkričio 15 d. Rusijos Federacijos darbo ministerijos dekretu N 45
(su pakeitimais, padarytais 2008 m. lapkričio 13 d. Rusijos Federacijos sveikatos ir socialinės plėtros ministerijos įsakymu N 645)
Volelis
§ 72. 3 kategorijos volelis
Darbo aprašymas. Iki 250 mm skersmens guolių žiedų ruošinių karštasis valcavimas valcavimo staklėmis laikantis nustatytų matmenų. Matmenų tikrinimas matavimo prietaisu. Mašinų derinimas.
Turi žinoti: aptarnaujamų valcavimo staklių ir elektrinio šildymo įrenginio reguliavimo įtaisas ir metodai; plieno rūšys, naudojamos rutulinių guolių žiedams; valdymo ir matavimo priemonių paskirtis ir naudojimo sąlygos.
§ 73. 4 kategorijos volelis
Darbo aprašymas. Guolių žiedinių ruošinių, kurių skersmuo didesnis nei 250–350 mm, karštasis valcavimas ant valcavimo staklių ir ruošinių į kūginį diską automobilių ratams ant diskinio valcavimo staklyno. Malūno reguliavimas. Guolių, kurių skersmuo didesnis nei 350 mm, žiedų ruošinių karštasis valcavimas valcavimo mašinose kartu su aukštesnės kvalifikacijos voleliu.
Turi žinoti: diskinio valcavimo staklyno įtaisas ir aptarnaujamų valcavimo staklių kinematinės schemos; plieno rūšys, naudojamos mašinų ratų diskų ruošiniams valcuoti; ruošinių kaitinimo temperatūra ir režimas; valdymo ir matavimo prietaisų.
§ 74. 5 kategorijos volelis
Darbo aprašymas. Guolių žiedų, kurių skersmuo didesnis nei 350 mm, ruošinių karštasis valcavimas, kintamo storio profiliniai žiedai ir sferiniai apvalkalai iš karščiui atsparių ir iki 1500 mm skersmens orlaivių variklių titano lydinių ant valcavimo staklių. Valcavimo mašinų antgalis ant žiedų.
Turi žinoti:įvairių valcavimo staklių, diskinių valcavimo staklių ir kaitinimo įrenginių, naudojamų valcavimo žiedams ir sferiniams apvalkalams, kinematinės schemos; optimalūs ruošinių šildymo režimai; nuolaidos ir tolerancijos perdirbimo metu; radialinio suspaudimo laipsnio priklausomybė nuo storio įvairiuose ruošinio taškuose; valcavimo mašinų reguliavimo būdai.
§ 75. 6 kategorijos volelis
Darbo aprašymas. Karštas valcavimas, tiesinimas, kintamo storio profilinių žiedų ir sferinių apvalkalų kalibravimas iš karščiui atsparių ir titano lydinių orlaivių variklių, kurių skersmuo didesnis nei 1500 mm, valcavimo mašinose. Plonasienių dalių valcavimas iš korozijai atsparaus plieno ir molibdeno lydinių.
Turi žinoti: stambiagabaričių ir plonasienių detalių valcavimo technologinis procesas; kinematinių, hidraulinių ir šildymo įrenginių projektavimas ir jų reguliavimo būdai; būdai, kaip pasiekti nustatytą apdorojimo tikslumą; parabolinių apvalkalų, susijusių su įvairių darbų atlikimu, skaičiavimo taisyklės.
1. KLAUSIMO BŪKLĖ IR TYRIMO PROBLEMŲ FORMALAVIMAS.
1.1 Žiedinių gaminių pritaikymas šiuolaikinėje pramonėje
1.2 Pagrindiniai orlaivių GTE žiedų gamybos būdai.
1.3 Eksperimentiniai deformacijos zonos tyrimo metodai.
1.4 Deformacijos zonos valcavimo ir valcavimo metu tyrimo analitiniai metodai.
1.5 Baigtinių elementų metodo taikymas tiriant deformacijos zoną valcavimo ir valcavimo metu.33.
1.6 Trumpas KhN68VMTYUK-VD ir KhN45VMTYuBR-ID lydinių aprašymas ir jų perkristalizavimo mechanizmas.
1.7 Metalo šiluminės būklės deformacijos zonoje tyrimų žiedinio ir plokščiojo valcavimo metu apžvalga.
2. LYDINIŲ KhN68VMTYUK-VD IR REKRISTALIZUOTO TŪRIO DALIS PRIKLAUSOMYBĖS NUO DEFORMACIJOS LAIPSNIS TEMPERATŪROS IR TARPDEFORMACIJOS PAUZĖS LAIKO NUSTATYMAS
KhN45VMTYuBR-ID.
2.1 GTE žiedų formavimo mechanizmo analizė karšto valcavimo metu.
2.2 Eksperimento tikslai ir metodika.
2.3. Tyrimams skirta įranga ir instrumentai.
2.4 Pirminės perkristalizacijos proceso KhN68VMTYUK-VD ir KhN45VMTYuBR-ID lydiniuose po karštosios deformacijos tyrimas.
3. GTE ŽIEDŲ DALIŲ KARŠTOJO METINIMO PROCESO MATEMATINIO MODELIO KŪRIMAS.
3.1 Pagrindinės prielaidos ir hipotezės.
3.2 Matematinis sprendimo srities aprašymas ir diskretizavimas.
3.3. Poslinkio, deformacijų ir įtempių laukų aproksimacija.
3.3.1 Elemento poslinkių apytikslis nustatymas.
3.4. Vietinių globalių standumo matricų sudarymas. Pagrindinė baigtinių elementų metodo lygčių sistema.
3.4.1 Vietinės standumo matricos sukūrimas.
3.4.2 Pasaulinės standumo matricos kūrimas.
3.4.3 Kraštinių sąlygų apskaita.
3.5. Temperatūros lauko modelio kūrimas.
3.6. Bendroji matematinio modelio struktūra.
4. TARPDEFORMACIJŲ PAUZĖS ĮTAKOS SUKUMUOJAMOS ĮTEMPIMO IR TEMPERATŪROS VERTĖS REDĖJANT GTE ŽIEDUS TYRIMAS.
4.1 GTE žiedų ridenimo etapų aprašymas.
4.2 Optimalių mažinimo režimų ir tarpusavio deformacijos pauzės trukmės paieška karšto GTE žiedų valcavimo metu.
4.3 Modeliavimo rezultatų palyginimas su eksperimentiniais duomenimis.
4.4 Rastų rezultatų tikrinimas termovizoriumi
4.5. Pramoninis žiedo riedėjimo režimų tyrimas su tarpdeformacijos pauzės reguliavimu.
5 IEŠKOKITE OPTIMALIŲ VIETINĖS GRIEŽIŲ IR DEFORMAVIMO ĮRANKIO GREITIO REŽIMŲ REDANT GTE ŽIEDUS.
5.1 Leistinos deformacijos laiko nustatymas.
5.2 Optimalaus sukimosi greičio ir vietinių sumažinimų pasirinkimas.
Rekomenduojamas disertacijų sąrašas
Didelių gabaritų žiedinių ruošinių iš sunkiai deformuojančių karščiui atsparių plienų ir lydinių deformacijos technologinių režimų optimizavimas 1999 m., technikos mokslų kandidatas monetų kalykla, Aleksandras Iljičius
Labai efektyvios išteklius taupančios technologijos žiedų gamybai iš karščiui atsparių lydinių sukūrimas, pagrįstas ruošinių suardymo proceso tyrimu. 2013 m., technikos mokslų kandidatas Batjajevas, Daniilas Vladimirovičius
Optimalus nestacionaraus objekto valdymas paskirstytais parametrais ir judančiu veiksmu 1999 m., technikos mokslų kandidatas Chuguev, Igoris Vladimirovičius
Tyrimai, įrangos tobulinimas ir guolių žiedų šaltojo valcavimo technologijos įsisavinimas 1998 m., technikos mokslų kandidatas Kiškinas Ivanas Vasiljevičius
Nepertraukiamai liejamo plieno deformuojamumo modeliavimas, siekiant pagerinti ruošinių valcavimą 1999 m., technikos mokslų kandidatas Antošečkinas, Borisas Michailovičius
Įvadas į baigiamąjį darbą (santraukos dalis) tema „GTE žiedų karštojo valcavimo metu susikaupusios deformacijos skaičiavimo metodikos sukūrimas, atsižvelgiant į tarpusavio deformacijų pauzes“
Temos aktualumas. Dujų turbininiai varikliai (GTE) plačiai naudojami orlaiviuose ir dujų siurblinėse. Šiandien vidaus ir užsienio variklių gamyboje konkurencijos lygis yra didelis. Todėl įmonės, užsiimančios dujų turbininių variklių gamyba, siekia, kad jų gaminiai atitiktų aukščiausius svarbiausių eksploatacinių charakteristikų reikalavimus. Dujų turbininio variklio veikimo patikimumas ir kiti svarbūs parametrai daugiausia priklauso nuo to, kiek kokybiškos jo komponentų dalys.
Viena iš svarbiausių variklių gamybos dalių yra GTE žiedai, kurie tarnauja kaip jungiamieji elementai. Sugedus bent vienam žiedui, gali sugesti visas variklis, t.y. avarinė situacija. Todėl orlaivių dujų turbinų variklių žiedinėms dalims, veikiančioms esant aukštai temperatūrai ir dinaminėms apkrovoms, keliami aukšti konstrukcijos vienodumo ir mechaninių savybių lygio reikalavimai. Vienas pagrindinių žiedinių dalių gavimo būdų yra karštasis valcavimas iš kaltinio ruošinio. Būdingas šio proceso trūkumas yra žiedinėje dalyje atsiradimas galutinio terminio apdorojimo metu dideliais grūdeliais, kurie atsiranda dėl to, kad metalas gauna kritines plastinės deformacijos laipsnio vertes. Dėl netolygios žiedo struktūros, savo ruožtu, smarkiai sumažėja mechaninių savybių lygis ir šių dalių tarnavimo laikas sunkiomis eksploatavimo sąlygomis.
Zonų su dideliais grūdeliais atsiradimą žiediniame ruošinyje palengvina deformacijos suskaidymas valcavimo metu. Tiesą sakant, žiedinis valcavimas yra vietinių deformacijos veiksmų rinkinys, kurio metu įvyksta sukietėjimas. Tarp šių vietinių veiksmų atsiranda tarpusavio deformacijos pauzė, kurios metu stebima dalinė perkristalizacija ir pašalinamas deformacijų sukietėjimas. Sumažėjęs tempimo sukietėjimo laipsnis, savo ruožtu, prisideda prie zonų su dideliais grūdeliais susidarymo galutinio terminio žiedo apdorojimo metu.
Šio darbo tikslas – remiantis sukurtu baigtinių elementų modeliu kaupiamajai deformacijai apskaičiuoti, patobulinti GTE žiedinių detalių karštojo valcavimo technologinius režimus, atsižvelgiant į deformacijos temperatūros ir greičio parametrus, tarpdeformacijos pauzių trukmę ir skaičių.
Norint pasiekti šį tikslą, būtina išspręsti šias užduotis:
1. Nustatykite KhN68VMTYUK-VD ir KhN45VMTYuBR-ID lydinių (tipinės GTE žiedų medžiagos) žiedinio ruošinio perkristalizuoto tūrio proporcijos pokyčio priklausomybę nuo šildymo temperatūros, deformacijos laipsnio ir tarpusavio deformacijos pauzės laiko. ).
2. Sukurkite baigtinių elementų modelį, skirtą valcavimo proceso metu susikaupusių deformacijos laipsnio verčių skaičiavimui, atsižvelgiant į ruošinio įkaitinimo temperatūrą, vietinių sumažinimų dydį ir kiekvienos tarpdeformacijos pauzės trukmę.
3. Remiantis sukurtu matematiniu modeliu, ištirti ruošinio kaitinimo temperatūros, lokalinių sumažinimų dydžių, tarpusavio deformacijų pauzių trukmės ir skaičiaus įtaką sukauptos deformacijos laipsniui per visą valcavimo ciklą.
4. Parengti rekomendacijas dėl karštojo valcavimo temperatūrinio greičio ir deformacijos režimų pasirinkimo, tarpdeformacijos pauzių skaičiaus ir trukmės, pateikiant skaičiuojamąsias sukauptos deformacijos reikšmes, makrostruktūros vienalytiškumą ir reikiamą mechaninių savybių lygį. žiedų ruošinių.
5. Atlikti sukurtų žiedinių detalių karštojo valcavimo technologinių režimų atitikimo makrostruktūros ir mechaninių savybių lygio reikalavimams bandomąjį testą.
Darbo mokslinis naujumas yra toks:
1. GTE žiedų karštojo valcavimo procesas laikomas trupmeninės deformacijos procesu, susidedančiu iš daugybinių vietinių suspaudimų ir vėlesnių kelių dalinės perkristalizacijos veiksmų tarpdeformacijos pauzėse.
2. Sukurtas baigtinių elementų modelis, leidžiantis ištirti žiedinių ruošinių karštąjį valcavimą, atsižvelgiant į metalo kaitinimo temperatūrą, vietinių redukcijų laipsnį ir tarpdeformacijos pauzių trukmę.
3. Žiedinio ruošinio, pagaminto iš KhN6 8VMTYuK-VD ir KhN45VMTYuBR-ID lydinių (būdingos GTE žiedų medžiagos), perkristalizuoto tūrio proporcijos pokyčio priklausomybės nuo kaitinimo temperatūros, deformacijos laipsnio ir laiko. nustatoma tarpdeformacijos pauzė.
4. Termovizoriumi ThermaCAM P65 buvo ištirtas terminis laukas riedant GTE žiedus ir nustatyta optimali deformacijos proceso trukmė.
Tyrimo mokslinių rezultatų patikimumą patvirtina tiksliausio ir moderniausio plastikinių laikmenų tyrimo metodo (baigtinių elementų metodo) panaudojimas modeliavimui, programinės įrangos gaminio panaudojimas šiuolaikine C+ kalba įgyvendinant. modelis, taip pat platus eksperimentinių tyrimų spektras.
Tyrimo metodai. Įtempių ir deformacijų būsenos riedant GTE žiedus tyrimai buvo atlikti naudojant baigtinių elementų modelį, kurio pagrindu buvo sukurtas programinis produktas C+ kalba. Eksperimentiniai tyrimai apėmė KhN68VMTYuK-VD ir KhN45VMTYuBR-ID lydinių mėginių iškraipymą ir ėsdinimą bei jų makrostruktūros tyrimą naudojant Axiovert 40 MAT instrumentą. Eksperimentinis žiedo valcavimas buvo atliktas PM1200 valcavimo mašina, po to iš žiedinio ruošinio buvo išpjauti mėginiai ir ištirtos mechaninės savybės TsTSMU 30 tempimo mašinoje ir makrostruktūra naudojant Axiovert 40 MAT įrenginį. Temperatūros laukas buvo tiriamas naudojant ThermaCAM P65 termovizorių.
Autorius gina baigtinių elementų matematinį modelį, leidžiantį analizuoti GTE žiedų riedėjimo procesą, atsižvelgiant į trupmeninę deformaciją. Nustatyti KhN68VMTYUK-VD, KhN45VMTYuBR-ID lydinių perkristalizuoto tūrio proporcijos temperatūros, deformacijos laipsnio ir tarpusavio deformacijos pauzės laiko kitimo modeliai. Vietinių sumažinimų ir varančiojo ritinėlio sukimosi greičio pasiskirstymas valcuojant GTE žiedus, pateikiant nurodytas sukauptos deformacijos laipsnio vertes. Eksperimentiniai terminio lauko, deformuojamo žiedinio ruošinio tyrimai.
Praktinė darbo vertė.
1. Remiantis sukurtu matematiniu modeliu, buvo išspręsta per visą valcavimo ciklą sukaupto deformacijos laipsnio verčių nustatymo problema, priklausomai nuo konkrečių proceso parametrų, leidžiančių užtikrinti optimalias jo vertes. prieš galutinį terminį apdorojimą.
2. Parengtos rekomendacijos renkantis optimalius temperatūros ir greičio režimus lokaliam žiedinio ruošinio redukavimui, atsižvelgiant į varančiojo ritinėlio pastūmą ir sukimosi greitį, kurie užtikrina konstrukcijos vienodumą ir aukštas mechanines savybes.
3. Disertacijoje gauti rezultatai panaudoti OJSC "Motorostroitel" ir OJSC SNTK "NES Engines" pavadintuose varduose. N.D. Kuznecovas kurdamas žiedinių ruošinių iš KhN68VMTYUK-VD ir KhN45VMTYuBR-ID lydinių karšto valcavimo technologiją
Darbo aprobavimas. Pagrindiniai darbo rezultatai buvo pranešta ir aptarti šiose konferencijose: Karališkieji skaitymai (Samara, 2007), Visos Rusijos mokslinė ir techninė studentų konferencija „Studentų pavasaris 2008: Inžinerinės technologijos“ (Maskva, 2008), Reshetnevo skaitymai (Krasnojarskas). , 2008). Tarptautinės mokslinės ir technikos konferencijos „Metalų fizika, medžiagų mechanika, nanostruktūros ir deformacijos procesai“ (Samara, 2009) publikacijos. Disertacijos tema paskelbti 6 straipsniai, iš jų 2 straipsniai pirmaujančiuose recenzuojamuose žurnaluose ir Aukštosios atestacijos komisijos rekomenduojamuose leidiniuose.
Darbo struktūra ir apimtis. Disertacinį darbą sudaro įvadas, keturi skyriai, pagrindiniai rezultatai ir išvados, 133 pavadinimų bibliografija, 138 puslapiai spausdinto teksto, 58 paveikslai, 3 lentelės.
Panašios tezės specialybėje „Slėginio apdorojimo technologijos ir mašinos“, 05.03.05 VAK kodas
Veiksmingų norimos struktūros ir savybių juostų ir juostų iš plieno ir spalvotųjų metalų lydinių gamybos technologijų tyrimas, kūrimas ir diegimas 2011 m., technikos mokslų daktaras Alduninas, Anatolijus Vasiljevičius
Žiedų gamybos iš titano lydinio VT6 technologijos tobulinimas, nustatant racionalius deformacijos režimus 2017 m., technikos mokslų kandidatas Alimovas, Artemas Igorevičius
Didelio dydžio luitų karštojo valcavimo iš kompleksiškai legiruotų vario lydinių ypatybių nustatymas, siekiant pagerinti juostų kokybę 2003 m., technikos mokslų kandidatas Shimanajevas, Aleksandras Jevgenievičius
Medžiagų deformacijos procesų matematinis modeliavimas ir optimizavimas slėginio apdorojimo metu 2007 m., fizinių ir matematikos mokslų daktarė Logašina, Irina Valentinovna
Technologinis grūdinimo pusiau karšto termomechaninio apdorojimo procesas kalimo štampavimo metu 2013 m., mokslų daktaras Fominas, Dmitrijus Jurjevičius
Disertacijos išvada tema "Slėgio apdorojimo technologijos ir mašinos", Aryšenskis, Jevgenijus Vladimirovičius
PAGRINDINIAI REZULTATAI IR IŠVADOS
1. Sukurtas matematinis baigtinių elementų modelis GTE žiedų karštajam valcavimui, atsižvelgiant į deformacijos trupmeninį pobūdį, leidžiantį nustatyti ruošinio temperatūrą, susikaupusios deformacijos laipsnį ir atsižvelgti į vietiniai šių parametrų sumažinimai ir tarpusavio deformacijos pauzės.
2. Nustatyti KhN68VMTYUK-VD ir KhN45VMTYuBR-ID lydinių žiedinio ruošinio perkristalizuoto tūrio proporcijos kitimo dėsningumai priklausomai nuo valcavimo temperatūros, deformacijos laipsnio ir tarpdeformacijos pauzės trukmės.
3. Kiekviename formavimo etape nustatomos kaitinimo temperatūros vertės, vietinių sumažinimų laipsnis ir tarpdeformacijos pauzių trukmė, būtinos, norint gauti apskaičiuotą sukauptos deformacijos žiediniame ruošinyje vertę prieš galutinį terminį apdorojimą. nustatyta.
4. Modeliuojant ir eksperimentiškai gautų duomenų palyginimas rodo didelę konvergenciją ir patvirtina sukurto baigtinių elementų modelio adekvatumą.
5. Apskritai metamatematinio modeliavimo pagrindu sukurti moksliškai pagrįsti karštojo valcavimo technologiniai režimai su reguliuojamomis deformacijos temperatūros, sukimosi greičio ir varančiojo ritinėlio pastūmos vertėmis, užtikrinančiomis makrostruktūros vienalytumą ir padidina dujų turbininio variklio žiedinių dalių stiprumo savybes 8 - 10%, o plastiko - 15 - 21%.
6. Dėl dujų turbinos variklio žiedinių dalių patikimumo ir ilgaamžiškumo padidėjimo veikiant varikliui NK-32 bendras ekonominis diegimo efektas siekė 1 000 000 milijonų rublių kiekvienam varikliui.
Disertacinio tyrimo literatūros sąrašas Technikos mokslų kandidatas Aryšenskis, Jevgenijus Vladimirovičius, 2009 m
1. Kostyševas, V.A. Profilinių žiedų ruošinių formavimo valcavimo būdu būdai / V.A. Kostyševas, F. V. Grechnikovas, - Samara: leidykla „Samar“. valstybė aerokosmas, un-ta, 2007 71 e.
2. Kostyševas, V.A. Žiedo ridenimas / V.A. Kostyševas, I. L. Šitarevas. Samara: Samaro leidykla. valstybė aviacija, un-ta, 2006 - 207 e.
3. Aleksejevas, Yu.N. Būsenos tyrimas rotacinio bimetalinių korpusų ekstruzijos metu / Yu.N. Aleksejevas // Lėktuvų pastatas. Oro technika. laivynas. Rep. tarpžinybinis teminis mokslinis ir techninis rinkinys 1976. Nr.39. 57-62 p.
4. Barkaya, V.F. Į jėgų skaičiavimo teoriją ir sukimosi formavimo procesų tikslumą / V.F. Barkaya // Gruzijos politechnikos instituto darbai. 1975. Nr.1. C 173-177.
5. Šepelevas, I.N. Žiedinių ruošinių iš štampavimo lakštų ir karščiui atsparių lydinių gamyba ant verpimo 195 įrenginio su deformacinės zonos šildymu / I.N. Šepelevas, G.N. Proskuryakovas // Aviacijos pramonė. 1975. Nr.3. 60-63 p.
6. Bogoyavlensky, K. N. Plonasienių profilių iš titano ir jo lydinių gamyba ant profilinio lenkimo malūno / K. N. Bogoyavlensky, A. K. Grigoriev // Metalų apdorojimas slėgiu. LPI darbai. M.-L.: Mashgiz, 1963. - Laida. 222 f. - S. 148-150.
7. Proskuryakov, G.V. Ribotas posūkis / G.V. Proskuryakovas // Aviacijos pramonė. 1966. Nr.2. 9-13 p.
8. Eršovas, V.I. Formavimo procesų, veikiant kelioms apkrovoms, skaičiavimas / V.I. Eršovas II Kazanės darbai, aviacija. in-ta. Aviacijos technologija. 1980. Nr.2. 103-107 p.
9. Naidenovas, M.P. Vamzdinių ruošinių tangentinio apdorojimo galios parametrų skaičiavimo pagrindai, naudojant matmenų teoriją / M.P. Naidenovas // Metalų apdirbimas slėgiu mechaninėje inžinerijoje. 1974. Nr.12. 8-16 p.
10. Nazarcevas, N.I., Svitovas, B.V. Besiūlių cilindrinių plonasienių apvalkalų gamybos valcavimo būdu technologijos kūrimas / N.I. Nazartsevas, B.V. Svitovas // Plienas ir spalvotųjų metalų lydiniai. Kuibyševas. 1974. S. 84-92.
11. P. Eršovas, V.I. Dviejų vietinės deformacijos metodų analizė / V.I. Ershovas // Kazanės darbai, aviacija. in-ta. Aviacijos technologija. 1981. Nr.1. 87-92 p.
12. Kolganov, I. M., Proskuryakov G. V. Profilių formavimo suvaržytu lenkimu įrankio štampelyje proceso tyrimas. - Toljatis, 1979. 9 p.
13. Zinovjevas, V.N. Titano lydinių žiedų valcavimo proceso tyrimas ir tobulinimas: Cand santrauka. diss. M, 1977. 16 p.
14. Kostyševas, V.A. Valcuotų plonasienių besiūlių profilinių žiedų orlaivių varikliams gamybos technologinio proceso studija: Cand. diss. Kuibyševas, 1982. 219 p.
15. Michailovas, K.N. Pagrindiniai mokslo ir pramonės uždaviniai plėtojant valcavimo procesus / K.N. Michailovas, M.S. Sirotinsky // VILS mokslo ir technikos biuletenis: lengvųjų lydinių technologija. 1973 Nr.11. 9-10 psl.
16. Zujevas, G.I. Profilinių žiedų dalių karštasis valcavimas / G.I. Zuev,
17. A.I. Murzovas, V.A. Kostyševas, B.C. Samokhvalovas. // Aliuminio lydiniai ir specialios medžiagos. VIAM darbai. 1975. Nr.9. 157-162 p.
18. Murzovas, A.I. Valcavimo besiūliai titano kompleksiniai profilio žiedai / A.I. Murzovas, V.A. Kostyševas, G.I. Zujevas, A.A. Chulošnikovas // Aliuminio lydiniai ir specialios medžiagos. VIAM darbai. 1977. Nr.10. 155-160 p.
19. Murzovas, A.I. Besiūlių U formos žiedų gamyba iš karščiui atsparių lydinių pagal naują valcavimo modelį / A.I. Murzov, G.I. Zuev,
20. V.A. Kostyševas, F.I. Khasanšinas, V.S. Samokhvalovas // Aliuminio lydiniai ir specialios medžiagos. VIAM darbai. 1977. Nr.10. 160-165 p.
21. Paninas, V.G. Žiedinių ruošinių profiliavimas karštojo valcavimo metu / V.G. Panin, A.N., Buratovas // Informacija ir techninis biuletenis: -Kuibyshev, 1988 Nr. 12. -S.6.
22. Paninas, V.G. Profilinių žiedų ruošinių gamyba ant valcavimo staklių / V.G. Panin, A.N., Buratovas // Informacija ir techninis biuletenis: Kuibyševas, 1989 - Nr. 3. -S.2.
23. Kiselenko, I.A. GTE / I.A. flanšinių žiedinių ruošinių iškočiojimas. Kiselenko, I.L. Šitarevas, A.N. Chikulaev // GTE žiedinių ruošinių valcavimas // Aviacijos pramonė. 1988. - Nr. 7 - S. 13 - 14.
24. Zinovjevas, V.N. Aukštų mechaninių savybių turinčių titano žiedų valcavimo galimybės KPS-2000 malūne. / V.N., Zinovjevas, L.N. Ivankina // Titano lydinių gamyba. VILS. 1975. Nr.7. S. 283288.
25. Paninas, V.G. Deformacijos sąlygų įtaka kalibrų užpildymui valcavimo metu ir dujų turbininių variklių žiedinių ruošinių formavimo būdai / V.G. Paninas, A.N. Butrovas // Aviacijos pramonė. 1989. - Nr.11 - S.20-22.
26. Paninas, V.G. Žiedo profilio matmenų ir originalaus ruošinio storio įtaka kalibro užpildymo indeksui / V.G. Paninas, A.N., Buratovas, G.F. // Informacinis ir techninis biuletenis: Kuibyševas, 1989 - Nr. 10. -p.4.
27. Polukhin, P.I. Ruošinių gamyba žiediniu valcavimu. / P.I. Polukhin // Universitetų naujienos. Juodoji metalurgija 1970 Nr. 11. S. 16 -19.
28. Solovcevas, S.S. Žiedinių ruošinių formos keitimas karšto valcavimo metu su T formos skerspjūviu / S.S. Solovcevas, M.Ya. Alypits // Kalimo ir štampavimo gamyba. 1970. Nr.2. 1-4 psl.
29. Rabinovičius, JI.A. Besiūlių žiedinių ruošinių gamyba mašininiu valcavimu / L.A. Rabinovičius // Gamybos ir techninis biuletenis. 1971. Nr.10. 6-9 psl.
30. Papinas, V.G. Kinematikos ryšiai riedant stačiakampio pjūvio žiedus / V.V. Papinas // Leningrado politechnikos instituto darbai. 1970. Nr.315. 105-109 p
31. Bogoyavlensky, K.N. Šaltasis žiedinių dalių valcavimas / K.N. Bogojavlenskis, V.V. Lapin // Kalimo ir štampavimo gamyba. 1973. Nr.2. 18-22 p.
32. Davydovas Yu.D. Riedėjimo žiedo kalimo brėžinio projektavimas kompiuteriu / Yu.D. Davydovas // Kalimo ir štampavimo gamyba. 1969. Nr.11. C, 9-11.
33. Vieregge. G. Gestaltung einer Riugschmiede under besonderer Berucksichligung des Rmgwalzverfahrens./ G. Vieregge. // Stahl imd Eisen, 1971, 91. Nr. 10, p. 563-572.
34. Kazancevas, V.P. Tikslaus ruošinio štampavimas valcavimo žiedams / V.P. Kazancevas, V.V. Novičevas // Lengvųjų lydinių technologija. 1975. Nr.12. 80-81 p.
35. Užveržimo susidarymas forminių žiedų ridenimo metu. ""Tarp. J.Mech. Sei." 1975, 17, Nr. 11-12, p. 669-672. RJ 14V, 1976, 6V64.
36. Roždestvenskis, Yu.L. Formos kaitos ypatumai karštai uždarai valcuojant žiedų ir radialinių rutulinių guolių ruošinius / Yu.L. Roždestvenskis, G.P. Ostroushin // VNIIP instituto darbai. 1967 Nr. 38-40.
37. Sidorenko, B.N. Žiedinių dalių gamybos valcavimo būdu technologinės ypatybės / B.N. Sidorenko, B.F. Savčenko // Technologijos ir gamybos organizavimas. 1973. Nr.3. 38-41 p.
38. Ščevčenka L.N., Doroševičius A.G. Žiedinių ruošinių iš lydinio D16 gavimas radialiniu valcavimu / L.N. Ščevčenka, A.G. Doroševičius // Gamybos ir techninis biuletenis. 1975. Nr.6. S. 2425.
39. Slėgis ant ritinėlių ir sukimo momentas žiedų ridenimo metu. "Int. J. Mech. Sei", 1973, 11, 15, Nr. 11, p. 873-893.
40. Žiedo ridenimas Woodhouse ir Rixson gamykloje. Žiedas riedėjo Woodhouse ir Rixson mieste. „Met and Metal Form.“, 1973, 40, Nr. 8, p. 233. Nuoroda: RJ Metallurgy, 1974, 2D79.
41. Papinas, V.G. Karšta KhN65VMBYU-ID lydinio deformacija ant valcavimo staklių / V.G. Papinas, V.A. Kostyševas // Informacinis ir techninis biuletenis: Kuibyševas, 1988 - Nr. 11. -S.2.
42. Kostyševas V.A. Įtempių būsena deformacijos zonoje riedant orlaivio variklio žiedus, atsižvelgiant į anizotropinės terpės teoriją: / V.A. Kostyševas // SSAU kolekcija. Samara, 1997. S. 57-63.
43. Weberis K.N. „Stahl und Eisen“, 1959, Bd 79, Nr. 26, p. 1912-1923 m.
44. Node, T., lamato H. "Sumitomo Metals", 1976, a: 28, Nr. 1, p. 87-93.
45. Kotelnikova L.G. Mašinų gamybos detalių precizinių ruošinių gamyba valcavimo būdu. / L.P. Kotelnikova, G.G. Šalinovas // M.: VNIINFORMTYAZHMASH, 1968. S. 155-203.
46. Johnsonas W., Hawkardas J.B. „Metalurgija ir metalo formavimas“, 1976, v. 43, Nr.1, p. 4-11. (EI.TOKP, 1976 m. Nr. 19.)
48. Moderne Ringproduktion auf Banning HV Rmgwalzmaschinen. Vortrag. Sklirmedeausrustungkongress „Forming Equipment Symposium“, JAV kalimo pramonės asociacija. Čikaga. 1973, p. 104-108.
49. Lapinas V.V., Fomičevas A.F. Formos kitimo tyrimas stačiakampio pjūvio žiedų valcavimo metu / V.V. Lapinas, A. F. Fomičevas. // Leningrado politechnikos instituto darbai. 1969. Nr.308. 144-148 p.
50 Winship J.T. Šaltas žiedinis ridenimas sušildo Amerį. / J.T. Winship Mach., 1976, 20, Nr. I, p. 110-113 (EI. TOKP, 1976 m. Nr. 20)
51. Neuveau lammoir automatique a anneaux. "Metaux deformacija". 1979, Nr.52, p. 31-36 (EI. TOKP, 1980 m. Nr. 9)
52. Hawkyaid J.B., Ingham P.M. Profilinio žiedo valcavimo tyrimas. / J.B. Hawkyaid, P.M. Ingham // "Proc. 1st. Int. Conf. Rotary Metahvork. Process., London, 1979." Kempston, 1979, p. 309, 311-320 (EI. TOKP, Nr. 40, 1980.)
53. Yang, H. Trinties vaidmuo šalto žiedo valcavimo metu. / H. Yang L. G. Guo, // Medžiagų mokslo ir technologijų žurnalas,. 21 (6) (2005) p. 914-920/
54. Plieninių žiedų ir kevalų karštasis valcavimas / B.I. Medovaras // K.: Nauk, Dumka, 1993.-240 p.
55. Guo, lg kreipiamojo ritinėlio modeliavimas 3D-FE šaltojo žiedinio valcavimo analizėje, / lg Guo, H. Yang, M. Zhan, Mater. sci. Forumas 471-472 (2004), p. 99-110.
57. Alfozanas, Adelis. Profilinio žiedo valcavimo projektavimas atgalinio modeliavimo būdu, naudojant viršutinio ribinio elemento techniką (UBET) / Adel. Alfozanas; Jay S. Gunasekera // 2002, t. 4, n 2, p. 97-108 12 psl. (straipsnis). (39 nuoroda)
57. Ranatunga, V., "Profilinio žiedo riedėjimo modeliavimas naudojant viršutinės ribos elementų techniką" Ph.D. Disertacija, Ohajo universitetas, 2002 m.
58 Guo, Lianggangas. Plastinės deformacijos elgsenos šaltojo žiedo valcavimo metu tyrimas naudojant FEM skaitmeninį modeliavimą / Lianggang Guo, He Yang ir Mei Zhan// 2005 Modeling Simul. mater. sci. inž. 13 1029-1046.
59. Abramova, N. Yu. Valcuotų žiedų su kontroliuojama struktūra iš importuotų nikelio lydinių gamyba ir tyrimas / N. Yu. Abramova, N. M. Ryabykin, Yu. V. Protsiv // Metalo mokslas ir terminis apdorojimas, 2002. - T. 41. Nr.9 -10. - p. 446-447.
60. Avadhani, G. S. Raketų korpusų gamybos proceso parametrų optimizavimas: tyrimas naudojant apdorojimo žemėlapius / G. S. Avadhani // Journal of Materials Engineering and Performance, 2003. - Vol. 12. Nr.6. - P 609 - 622.
61. WANG, min. Dinaminis aiškus karštojo žiedo valcavimo proceso FE modeliavimas / min. WANG, He Zhi-chao YANG, Liang-gang GUO, Xin-zhe OU // Trans. Spalvotųjų metalų met. soc. Kinija Vol.16 Nr. 6 (suma 75) 2006 m. gruodžio mėn
62. Stanistree T.F. Lanksčios modelio žiedinės valcavimo mašinos konstrukcija / T.F. Stanistreet, J.M. Allwoodas, A.M. Willoughby // 177 tomas, 1–3 leidimai, 2006 m. liepos 3 d., 630–633 puslapiai
63. Ingo Tiedemann. Radialinio lankstaus profilio žiedo valcavimo medžiagos srauto nustatymas / Ingo Tiedemann, Gerhard Hirt, Reiner Kopp, Dennis Mich, Nastaran Khanjari // Springer Berlin / Heidelberg 1 tomas, 3 numeris / 2007 m. lapkritis p. 227-232.
64. Kang, B. Kobayashi, S. "Ruošinių projektavimas žiedinio valcavimo procesuose trimačių baigtinių elementų metodu" / B. Kang, S. Kobayash International Journal of Machine Tools & Manufacture (v30, 1991), p. 139151.
65. Kluge, A. "Įtempimo ir temperatūros pasiskirstymo kontrolė žiedinio valcavimo procese", / A. Kluge, Y. Lee, H. Wiegels ir R. KOPP // Medžiagų apdorojimo technologijos žurnalas (v45, 1994), p. 137.
66. Hua L. Ekstremalumo parametrai žiediniame riedime / L. Hua ; Z.Z. Zhao // Medžiagų apdorojimo technologijų žurnalas, 69 tomas, 1 numeris, 1997 m. rugsėjo mėn., p. 273-276(4)
67. Paninas, V.G. Dujų turbininių variklių ekonomiškų flanšinių žiedinių ruošinių karštojo valcavimo formavimo metodų sukūrimas ir įgyvendinimas: Cand. diss. Samara, 1998. 218 p.
68. Yang, D. Y. T profilio žiedo valcavimo modeliavimas 3D standaus plastiko baigtinių elementų metodu / D.Y. Yang, U Kim, JB D Hawkyard, Int. J. Mech. sci. T. 33, Nr. 7, p. 541–550. 1991 m
69. Coupu J. Karštojo žiedinio valcavimo tyrimas naudojant 3D baigtinių elementų modeliavimą D. Metalo valcavimo procesų modeliavimas. / J. Coupu, J.L. Raulin., J. Huezas //. Londonas, 1999 m
70. Iljinas, M.M. Kieto valcavimo žiedų ir ruošinių gamyba / M.M. Iljinas // M.: Oborongiz, 1957. 126 p.
71. Kostyševas, V.A. Sukurti moksliškai pagrįsti orlaivių variklių plonasienių profilinių žiedų formavimo metodai. Dok. diss. Samara, 1998. - 307 p.
72. Hollenberg A., Bemerkunden zu den Vorgangen bein Walzen von Eisens, St. u. E., 1883, Nr.2, p. 121-122.
73. Smirnovas, B.C. Metalo formavimo teorija. / B.C. Smirnovas // M: Metalurgija. 1973. 496 s
74. Irinks W, The Biasi Fumav and Steel Plaut, 1915. 220 p.
75. Tarnovskis, I.Ya. Metalo deformacija valcavimo metu. / I.Ya. Tarnovskis, JI.A. Pozdejevas, V.B. Lyashkov M: // Metallurgizdat, 1956. 287
76. Muzalevskis, O.T. Įtempimo greičio pasiskirstymas suspaudimo zonoje valcavimo metu. / O.T. Muzalevsky // Metalo formavimo technologinių procesų skaičiavimo inžineriniai metodai. M.: Metallurgizdat, 1964. S. 228-234.
77. Storoževas M.V., Metalo formavimo teorija. / M.V. Storoževas, E.A. Popovas // M.: Mashinostroenie, 1971. 424p.
78. Tretjakovas, A.V. Metalų ir lydinių mechaninės savybės apdorojant slėgiu. / A.V. Tretjakovas, V.I. Zyuzin // M.: Metalurgija, 1973. 224 p.
79. Siebel. E. "Kraft und materialflub bei der bildsamen formanderung." / E. Siebel. // 1923 Stahl Eisen 45(3 7): 1563
80. Von Karmanas. „Bietrag zur theorie des walzvorganges“. / Karman Von // 1925 Z. angewMath. Mech5: 1563.
81. Ekelundas. S. "Veiksnių, turinčių įtakos valcavimo slėgiui ir energijos suvartojimui karštojo valcavimo metu, analizė." / S. Ekelundas // 1933 Plienas93(8): 27.
82. Wusatowski Z. Riedėjimo pagrindai / Z. Wusatowski // 1969 Pergamonas.
83 E. Siebel ir W. Lueg. Kaizerio Vilhelmo nebuvimas. Institut Fur Eisenforschung, Diuseldorfas.
84. E. Orowanas. Ritinio slėgio apskaičiavimas karšto ir šalto plokščio valcavimo metu. / Orowan E. // 1943 Proc. Inžinierių mechanikos institutas 150: 140
85. Rudkinsas. N. „Didelio stiprio plieno karštojo juostinio valcavimo sąrankos matematinis modeliavimas“. / N. Rudkins, P. Evans // 1998 Journal of Material Processing Technology 80 81: 320 -324.
86. Smirnovas B.C. Metalo formavimo teorija. / B.C. Smirnovas // M: Metalurgija. 1973. 496 p.
87. R. Šida. "Riedėjimo apkrova ir sukimo momentas šalto valcavimo metu." / Shida, R. Awazuhara, H. // 1973 m. Japonijos visuomenės žurnalas Technological Plasicity 14(147): 267.
88. J. G. Lenardas. Plokščiojo valcavimo matematinių modelių nuspėjimo galimybių tyrimas. / J. G. Lenardas // 1987 4-oji tarptautinė plieno valcavimo konferencija, Dovilis, Prancūzija.
89. J. G. Lenardas, A. Saidas, A. R. Ragabas, M. Abo Elkhieris. "Temperatūra, riedėjimo jėga ir sukimo momentas karšto strypo valcavimo metu." / J. G. Lenard, A. Said, A. R. Ragab, M. Abo Elkhier // 1997 Journal of Material Processing Technology: 147-153.
90. Aleksandras. J.M. Apie riedėjimo teoriją. / J. M. Alexander // Proceedings Rolling Society, 535-555, Londonas 1972 m.
91. Turneris. M. J. „Sudėtingų konstrukcijų standumo ir įlinkio analizė“. / M. J. Turner, R. W. Clough, H. C. Martin ir L. J. Topp. // 1956 Aeronautical Science Journal23: 805-823.
92. Zienkiewiczius O. C. Baigtinių elementų metodas / O. C. Zienkiewicz // 1977 Niujorkas, McGraw-Hill.
93. Gun, G. A. Matematinis metalo formavimo procesų modeliavimas / G. A. Gunn // M.: Metallurgy. 1983 352 p.
94. Hartley, P. Friction in time element analysiss of metalforming process / P. Hartley, C.E.N. Strugess, G. W. Rove / Tarpt. J. Mech Sci Vol. 21 p. 301 311, 1979 m.
95. T. Sheapad D.S. Wright Struktūriniai ir temperatūros pokyčiai valcuojant aliuminio plokštes / T. Sheapad D.S. // Metalų technologija, 1980 Nr.7.
96. Smirnovas B.C. Metalo formavimo teorija. / B.C. Smirnovas // leidykla "Metalurgija" 1967. 520 p.
97. Kudrjavcevas, I.P. Metalų ir lydinių tekstūros / I.P. Kudryavtsev // M.: Metalurgija, 1965. 292 p.
98. Kovaliovas, S.I. Įtempimai ir deformacijos plokščio valcavimo metu / S.I. Kovaliovas, N. I. Koryaginas, I.V. Shirko // M.: Metalurgija, 1982. 256 p.
99. J Hirschi, K-KraHausen, R. Kopp; „Aliuminio lydiniai“, ICAA4 Allanta/GA USA (1994 m.) leidimas T.N. Sanders, E.A. Starke, t. 1, p. 476.
100. Mori, K. "Bendrosios paskirties fem simuliatorius 3-d valcavimui." / Mori K. // 1990 Advanced Technology of Plasticity 4: pp 1773-1778.
101. Park J. J. "Trimatės baigtinių elementų analizės taikymas formuojant riedėjimo procesus."/ J. J. Park and S. I. Oh // 1990 Transaction ASME Journal of Engineering Ind 112: 36-46.
102. Yanagimoto, J. "Pažangi kompiuterinio modeliavimo technika trimačiams valcavimo procesams." / J. Yanagimoto ir M. Kiuchi // 1990 Advanced Technol. Plas 2: 639-644.
103. Kim, N. S. "Trimatė analizė ir kompiuterinis formų valcavimo modeliavimas baigtinių ir plokščių elementų metodu." / N. S. Kim, S. Kobayashi, T. Altan // 1991 International Journal of Machine and Tool Manufacture (31): 553563.
104. Shin, H. W. "I-Section Beams Riedėjimo tyrimas". / H. W. Shin, D. W. Kim, N. S. Kim // 1994 International Journal of Machine and Tool Manufacture 34(147-160).
105. Park, J. J. "Trimatė baigtinių elementų analizė bloko suspaudimui". / J. J. Park, S. Kobayashi // International Journal of Mechanical Sciences 26: pp 165-176.
106. Hacquin, A. . "Pastovios būsenos termo-elastoviskoplastinis baigtinių elementų valcavimo modelis su sujungta termo-elastine ritinėlio deformacija." / A. Hacquin, P. Montmitonnet, J-P. Guillerault // 1996 Medžiagų apdorojimo technologijos žurnalas 60: 109-116
107. Nemes, J. A. "Deformacijos pasiskirstymo įtaka mikrostruktūros evoliucijai strypų valcavimo metu." / J. A. Nemes, B. Chin ir S. Yue // 1999 International Journal of Mechanical Sciences 41: pp 1111-1131.
108. Hwang, S. M. "Analitinis modelis, skirtas prognozuoti vidutinę efektyvią deformaciją strypo valcavimo procese." / S. M. Hwang, H. J. Kim, Y. Lee // 2001 Journal of Material Processing Technology, 114: 129-138.
109. Serajzadeh, S. "Deformacijos homogeniškumo tyrimas karšto juostos valcavimo procese." / S. Serajzadeh, K. A. Taheri, M. Nejati, J. Izadi ir M. Fattahi. // 2002 Medžiagų apdorojimo technologijos žurnalas 128: 88-99.
110. Li G. J. "Paprasto deformacijos valcavimo standžiųjų-plastinių baigtinių elementų analizė". / G. J. Li ir S. Kobayashi // 1982 Journal of Engineering for Industry 104: 55.
111. Mori, K. "Plokštumos deformacijos valcavimo modeliavimas standžiųjų plastikų baigtinių elementų metodu." / K. Mori, K. Osakada, T. Oda // 1982 International Journal of Mechanical Sciences24: 519.
112. Liu, C. "Šaltojo juostos valcavimo modeliavimas naudojant tamprių-plastinių baigtinių elementų techniką." / C. Liu, P. Hartley, C. E. N. Sturgess ir G. W. Rowe // 1985 International Journal of Mechanical Sciences 27: 829.
113. N. Kim. "Trimatis tarpo valdomo plokščių valcavimo modeliavimas baigtinių elementų metodu." / N. Kim, S. Kobayashi // 1990 International Journal of Machine and Tool Manufacturing 30: 269.
114. Hwang, S. M. "Karšto juostinio valcavimo analizė naudojant standžiųjų viskoplastinių baigtinių elementų metodą." / S. M. Hwang, M. S. Joun // 1992 International Journal of Mechanical Sciences 34: 971.
115. Khimushin F.F. Karščiui atsparus plienas ir lydiniai. / F.F. Khimušinas // M.: Metalurgija, 1969. 752 p.
116. Kornejevas, N.I. Didelio lydinio lydinių plastinė deformacija / N.I. Kornejevas, I.G. Skugarevas //. Oborongiz, 1955 245 s
117. Kornejevas, N.I. Metalų apdorojimo slėgiu fizikinės ir cheminės teorijos pagrindai. / N.I. Kornejevas, I.G. Skugarev // M.: Mashingiz, 1960. 316 p.
118. Lachtinas, Yu.M. Metalo mokslas / Lakhtin, Yu.M. // M.: Mashinostroenie, 1980. 493 p.
119. Aryšenskis, V.Ju. Ribojančio formos kitimo lakštų lenkimo procesuose skaičiavimo pagrindai / Aryshensky V.Yu., Aryshensky Yu.M., Uvarovas V.V. // Vadovėlis. Kuibyševas: KuAI, 1990. 44 p.
120 Morris, J.P. Tolesnė AA 3104 aliuminio lydinio pelningumo analizė. Aliuminis 66 / J.P. Morrisas, Z. Li. Lexington, L. Chen, S. K. Das // Jargang 1990 11 (p. 1069–1073)
121. Bahmanas, Mirzakhanis. Dinaminio ir statinio perkristalizavimo elgsenos tyrimas termomechaniškai apdorojant API-X70 mikrolegiruotą plieną / Bahman Mirzakhani, Hossein Arabi, Mohammad Taghi Salehi,
122. Shahin Khoddam, Seyed Hossein Seyedein ir Mohammad Reza Aboutalebi // Medžiagų inžinerijos ir našumo žurnalas
123. Siciliano F. Jr. Mikrolegiruoto Nb, daugkartinio legiruoto Cr-Mo ir paprasto C-Mn plieno karštojo juostinio valcavimo matematinis modeliavimas / Siciliano F. Jr; J. J. Jonas// 2000, t. 31, Nr.2, p. 511-530 (63 nuoroda)
124. Dutta B. Deformacijos sukeltų kritulių kinetikos modeliavimas Nb mikrolegiruotuose plienuose / V. Dutta // Acta Materialia, 49 tomas, 5 leidimas, 785–794 psl.
125. Barnet, M. R., Kelly, G. L., Hodgson, P. D., Numatymas kritinės deformacijos dinaminei rekristalizacijai naudojant statinės perkristalizacijos kinetiką. / M. R. Barnet, Kelly,. P. D. Hodgsonas, // Scripta Materialia, 43, 4, 365-369.
126. Aryšenskis V.Ju. Tam tikros savybių anizotropijos formavimo mechanizmo sukūrimas valcavimo juostų giluminiam tempimui su retinimo procese. Dok. diss. Samara, 202. 312 p.
127. GOST 5639-82 Plienas ir lydiniai. Grūdų dydžio nustatymo ir nustatymo metodai.
Atkreipkite dėmesį, kad aukščiau pateikti moksliniai tekstai yra paskelbti peržiūrai ir gauti atpažįstant originalius disertacijų tekstus (OCR). Šiuo atžvilgiu juose gali būti klaidų, susijusių su atpažinimo algoritmų netobulumu. Mūsų pristatomuose disertacijų ir santraukų PDF failuose tokių klaidų nėra.
Sovietų Sąjunga
socialistas
Respublikos
B 21 H 1/Ob pridedant programą 11ovЂ“
Valstybinis komitetas
SSRS išradimams ir atradimams (23) Pirmenybė
L.N.Dubrovin, V.L.Snitsarenko ir I.S.Schenev (71) Pareiškėjas (54) KARŠTO VALEDĖJIMO PRIETAISAS
Išradimas yra susijęs su metalo formavimo sritimi ir gali būti naudojamas karštam valcavimui žiedams, naudojamiems, pavyzdžiui, traktorių konstrukcijoje, žemės ūkio inžinerijoje, automobilių pramonėje ir guolių žiedų, žiedinių krumpliaračių, padangų, įvairių korpusų ir kt.
Žinomas karšto 10 žiedų valcavimo įtaisas, turintis rėme įmontuotą pavarą, pavarą ir nevarančius velenus su valcavimo įrankiu ir atraminio ritinėlio agregatą (1 1. 15).
Šiame įrenginyje, siekiant užtikrinti be tarpų įrankio cilindrinių paviršių prigludimą ir tikslų jo fiksavimą ašine kryptimi, nevaromas ritinys yra pritvirtintas prie rėmo elementų perpjova veržle su įdėtais įvorėmis. jo grioveliai.
Tačiau nurodytame įrenginyje 25 pavaros išorinis ritinys (įrankis) kartu su velenu turi būti visiškai pagamintas iš brangaus karščiui atsparaus įrankių plieno, o tai padidina įrenginio 30 ir gaminių savikainą. Įrankis, pagamintas iš kompozito (juostos), nepasiteisina karšto valcavimo metu, nes jis neužtikrina nuolatinio tvarsčio įtempimo, tarpo ir valcavimo proceso stabilumo bei žiedų kokybės ir reikalauja papildomos technologinės prielaidos vėlesniam apdirbimui. .
Išradimo tikslas – pagerinti žiedų tikslumą, kompensuojant įrankio šiluminį plėtimąsi ir užtikrinant valcavimo proceso stabilumą.
Tikslas pasiekiamas tuo, kad karšto žiedų valcavimo įtaisas turi kompensacinį įtaisą, pagamintą iš ašies judančios kūginės skeltos įvorės ir membranos, iš anksto prispaustos veleno kūgio pagrindo kryptimi, sumontuota tarp veleno ir įrankio.
Fig. 1 schematiškai parodytas įrenginys, bendras vaizdas; pav. 2 valcavimo įrankis su kompensavimo įtaisu; pav. 3 – atraminio ritinėlio mazgas.
Žiedų karšto valcavimo įtaisas susideda iš rėmo 1, ant kurio sumontuotas varomasis velenas 2 su valcavimo įrankiu 3, pritvirtintu rėmo atžvilgiu, ir nevarančiojo veleno.
4 su valcavimo įrankiu 5, perkeliamu lovos atžvilgiu hidrauliniu cilindru 6 žiedinio kaltinio 7 valcavimo metu. Žiedinis kaltinis kaltinis yra laikomas atraminio ritinėlio agregatu, kurį sudaro ritinėliai 8 ir 9, kinematikai sujungti vienas su kitu svirtimi. grandinė 10, valdoma hidrauliniu cilindru 11, stacionariai sumontuotu ant lovos. Hidraulinio cilindro ertmėje yra stūmoklis 12, sujungtas su 15 viršutiniu strypu 13 ir apatiniu strypu.
Varančiojo veleno sukimasis su riedėjimo įrankiu atliekamas naudojant 15 pavaros mechanizmą. Taip. Įrenginyje yra kompensacinis įtaisas, pagamintas iš kūginės perskeltos movos 16, kurios kūgio kampas yra didesnis nei trinties kampų išilgai jo vidinių paviršių suma.
17 ir išoriniai paviršiai 18, sumontuoti tarp įrankio ir veleno, ir membrana 19, tampriai prispausta veleno kūgio pagrindo 20 kryptimi jėga, mažesne nei jo išstūmimo jėga aušinant valcavimo įrankį 30.
Prietaisas veikia taip.
Mažesnio skersmens ir paprastos formos 35 žiediniai štampuoti kaltiniai įkaitinti montuojami tarp pavaros 2 ir nepavaros.
4 verpstės su valcavimo įrankiais 3 ir 5 ir išvyniokite. Kalimo valcavimo procese, didėjant skersmeniui, išspaudžiami atraminiai ritinėliai R, spaudžiami hidrauliniu cilindru, kurie užtikrina ruošinio centravimą ir tuo pačiu sumažina kaltinio vibraciją. Valcavimo proceso metu įkaitinti kaltiniai 7 45 palaipsniui įkaitina valcavimo įrankį, dėl to tarp varančiojo veleno ir įrankio susidaro tarpas, tačiau kompensacinis įtaisas nuolat stebi, ar tarp darbo įrankio nėra tarpo. ir velenas, o kai atsiranda, tarp riedėjimo įrankio 3 ir varančiojo veleno 2 yra sumontuota padalinta įvorė 16, kuri juda veikiant membranai.
19, elastingai prispaustas pagrindo 20 kryptimi, pasirenkant tarpą tarp veleno ir darbinio valcavimo įrankio. Skilimo įvorės 16 kūgio kampas parinktas toks, kad jis šiek tiek viršytų savaiminio stabdymo kampą ir leistų sklandžiai kompensuoti šiluminių radialinių tarpų susidarymą, o įrankiui atvėstant grįžti į pradinę būseną, išlaikant nuolatiniai trukdžiai tarp riedėjimo įrankio
3 ir pavaros veleną 2, veikiant elastingai iš anksto apkrautai membranai 19, kurios jėga yra mažesnė už kūginės perskeltos įvorės 16 išstūmimo jėgą, kai riedėjimo įrankis atvėsta, nes įvorės kūgio kampas yra didesnis už sumą. trinties kampų išilgai jo vidinio ir išorinio paviršiaus.
Siūlomas prietaisas leidžia padidinti valcavimo proceso stabilumą ir žiedų tikslumą, sumažinti technologinę prielaidą vėlesniam apdirbimui, darbo įrankio kainą ir jo pagaminimo tikslumo reikalavimus, taip pat sumažinti įrangą. prastovos. Išradimo punktas. Įtaisas karštam žiedų valcavimui, turintis rėme įmontuotą pavarą, varančius ir nevarančius velenus su riedėjimo įrankiu ir atraminio ritinėlio mazgu, b e s i s k i r i a n t i s tuo, kad siekiant padidinti žiedų tikslumą kompensuojantis šiluminio plėtimosi įrankį ir užtikrinantis valcavimo proceso stabilumą, jame įrengtas kompensavimo įtaisas, pagamintas iš ašies judančios kūginės skeltos įvorės, sumontuotos tarp veleno ir įrankio, ir membranos, iš anksto tampriai įtemptos kryptimi. verpstės kūgio pagrindo.
UDC 621,73
BAIGTINIŲ ELEMENTŲ MODELIS KARŠTOJO ŽIEDŲ METINIMO PROCESO SUSIAUGOJŲ ĮTEMPIMO VERTĖS APSKAIČIAVIMUI
© 2009 F.V. Grečnikovas1, E.V. Aryšenskis1, E.D. Beglovas2
1 Samaros valstijos aviacijos ir kosmoso universitetas 2 OJSC "Samaros metalurgijos gamykla"
Gauta 2009 m. vasario 13 d
Sukurtas baigtinių elementų modelis, skirtas skaičiuoti akumuliacinės deformacijos laipsnį įvairiose žiedinio ruošinio deformacijos stadijose. Modeliavimo rezultatų ir eksperimentinių priklausomybių palyginimas patvirtina modelio adekvatumą.
Raktažodžiai: žiedinis valcavimas, makrostruktūra, rekristalizacija, akumuliacinė deformacija, baigtinių elementų metodas, modelis, standumo matrica, vienodo stiprumo intarpai.
GTE gamybos praktikoje plačiai naudojamos daugiafunkcinės paskirties žiedinės dalys. Šioms dalims keliami aukšti reikalavimai struktūrai ir mechaninių savybių lygiui. Pagrindinis būdas gauti žiedines detales yra karštasis valcavimas (1 pav.). Šio proceso ypatybė yra daugkartinis ruošinio vietinės deformacijos veiksmas, kai jis yra ritiniuose, ir kartu vykstanti daugkartinė dalinė perkristalizacija tarpdeformacijos pauzėse, todėl sunku apskaičiuoti bendrą (kaupiamąją) proceso deformaciją. .
Tai lemia tai, kad išilgai ruošinio pjūvio vienu metu gali būti skirtingi deformacijos laipsniai, įskaitant kritinius deformacijos laipsnius. Savo ruožtu kritiniai deformacijos laipsniai prisideda prie stambių grūdelių susidarymo galutinio rekristalizavimo atkaitinimo metu. Tuo pačiu metu tose vietose, kur deformacija viršijo kritines vertes, susidarys smulkiagrūdė struktūra. Taigi, deformacijos nehomogeniškumas lemia nehomogeniškumą, t.y. struktūrinį nehomogeniškumą per dalių pjūvį ir mechaninių savybių lygio sumažėjimą. Norint to išvengti, kiekviename etape būtina žinoti metalo sukauptos deformacijos vertę tiek kiekvienoje vietinėje deformacijos stadijoje, tiek per visą valcavimo laikotarpį. Šiuo atžvilgiu šio straipsnio tikslas yra sukurti matematinį modelį, kuris leistų nustatyti įtempių sumažinimą.
Grečnikovas Fiodoras Vasiljevičius, technikos mokslų daktaras, profesorius, Rusijos mokslų akademijos narys korespondentas, akademinių reikalų prorektorius. El. paštas: [apsaugotas el. paštas] Aryšenskis Jevgenijus Vladimirovičius, aspirantas. El. paštas: [apsaugotas el. paštas]
Beglovas Erkinas Dzhavdatovičius, technikos mokslų kandidatas, vadovaujantis inžinierius. El. paštas: [apsaugotas el. paštas]
susidariusią būseną ir sukauptos deformacijos laipsnio dydį.
Kuriant baigtinių elementų modelį buvo atsižvelgta į tai, kad dėl simetrijos valcuoto žiedo struktūra ir savybės yra identiškos visoms atkarpoms išilgai perimetro. Atsižvelgiant į šią aplinkybę, modelis buvo pastatytas ne visam žiedui, o segmentui, lygiam 6 deformacijos zonos ilgiams. Segmentas yra padalintas į trikampius baigtinius elementus, kaip parodyta Fig. 2.
Kampas p, nulemiantis elemento padėtį sprendimo srityje, randamas pagal tokią formulę.
12 1 ■ kg
(2YAN + 2YV) , (1)
kur YAN, YB - išorinis ir vidinis žiedo spindulys;
K - vidutinis žiedo spindulys 1 posūkyje.
b – sąlyčio su bet kuriuo iš ritinėlių lanko ilgis. Norėdami jį nustatyti, taikoma formulė
b 1(2) AN, (2)
Ryžiai. 1. Žiedų karšto valcavimo proceso schema: 1 - ruošinys, 2 - vidinis nevaromas ritinys (įtvaras), 3 - išorinis varomasis ritinys, 4, 5 - kreipiamieji ritinėliai, 6 - ribinis jungiklis (skersmens valdymas)
kur R2 yra varomų ir nevaromų ritinių spindulys
A b – absoliutus suspaudimas Pirmiausia sprendinio plotą padalijame į keturkampius sektorius, kurių kiekvienas atitinka du gretimus trikampius elementus. Radialine kryptimi yra N eilučių sektorių, o tangentine kryptimi – M. Yra 2 ■ N ■ M trikampių elementų ir (M + 1) ■ (N + 1) mazgų. Mazgų numeracija parodyta fig. 2. 1-ojo mazgo koordinates išilgai 1 ir 2 ašių pažymime xts, X "2
WCH)] HMMM)| ;<3>
1 EVn.+Dn-Dn tada!± ^toD
Skaičiavimo metu bet kuriame skaičiavimo srities taške esančių mazgų koordinatės pasikeis į
mazgų poslinkis n, 2 . Norėdami rasti n, 2, naudojame energijos metodą . Apsvarstykite atskirą trikampį elementą 1 su mazgais 1, 2, 3 3 paveiksle.
Tarkime, kad elementas iš pradžių neįtemptas, mazginės jėgos lygios 0. Tada jėgos A, Y, /3 taikomos atitinkamiems elemento mazgams. Nauja konfigūracija
Mazgo skirstinys turės poslinkį d 11, d "12, d, d22, d ^, d 32. Viršutinis indeksas nurodo elementą, ateityje mes jo praleisime. Pirmasis apatinis indeksas nurodo mazgą, o antra po koordinatės. Naujos konfigūracijos potenciali energija I, palyginti su pradine, yra skirtumas tarp elemente sukauptos įtemptos būsenos energijos ir jėgų /2,/3 poslinkio vektoriui e atlikto darbo, .
I = u-W = 2 |
3 pav. Kraštinių sąlygų nustatymas atkarpos deformacijos uždavinyje
kur e12 ....... - poslinkiai elemento mazguose
atitinkamai 1,2 kryptimis;
/p ...... /32 – jėgos, kurių įtakoje
yra mazgų poslinkis atitinkamai 1,2 kryptimi;
e11 e22 - normalus, o e12 - tangentiniai deformacijos tenzoriaus komponentai;
y11y22 – normalioji, y12 – įtempių tenzoriaus tangentinės sudedamosios dalys.
Integravimas atliekamas per tūrį ^ (nagrinėjamu plokštumos deformacijos atveju, per elemento plotą dF). Tolesnio sprendimo patogumui (5) lygtį pavaizduojame matricos forma.
I \u003d - | a -e-eG-e 2
G \u003d 2\eTscheG - \u003d
Vektoriaus komponentų reikšmės ё = |ё„ ■■■ ё32|| turi būti tokia, kad potenciali energija I turėtų mažiausią reikšmę:
■- = 0; H1...3, . (7)
Po diferenciacijos vektorine forma gauname:
Ir -ING) -e \u003d f. (aštuonios)
Norėdami suprasti žymėjimą, ||in|| ir ||ir|| dar kartą apsvarstykite atskirą elementą, pateiktą 3 pav.
Jei jis yra trikampis, kaip mūsų atveju, o įtempiai jame kinta tiesiškai, tada rekomenduojama elemento mazgų poslinkio reikšmes ir jo deformaciją sujungti pagal šią formulę.
X22 X-32 X11 X31 X32 X12 X21 X11
21 Hz 12 22
Išraišką (9) rašome matricos forma taip:
e = \\B\\ - e. (9a)
Kaip matyti iš (9) ||in|| išreiškia trikampio elemento mazgų koordinačių pokyčius išlaikant jo plotą ir susieja poslinkį jo mazguose su susikaupusia deformacija.
Savo ruožtu ||ir|| išreiškia ryšį tarp deformacijos tenzoriaus ir įtempių tenzoriaus. Jo vertės skiriasi elastingoms ir plastinėms būsenoms. Išvestis ||Ir|| abiem valstybėms
bet ką galima rasti . Čia pateikiamos jo vertės ir tik plokštumos deformacijai ir energijos požiūriui. Elastinė deformacija:
1 + V 1- - 2v 1 - 2v
Plastikinė būsena:
)- ee = |I| - ee, (12)
tampriajai deformacijos daliai, plastinei deformacijos daliai.
a11 a11 a11 0 22 ^ a11 012
a22 a11" 0 22 0 22 0 22 a12
a12 a11 a12 0 22 a12 012
kur šlyties modulis O =
8 - būdingas elastinės-plastinės būsenos parametras
Šis parametras leidžia atsižvelgti į įtempių priklausomybę nuo deformacijos ir kitus proceso parametrus, kurie išreiškiami formos ryšiu
0 = 0(e, e, T, a į c), (17)
čia e yra susikaupusi deformacija vienaašiu suspaudimu (įtempimu);
e - deformacijos greitis; T - temperatūra;
aoa a, b, c – empiriškai nustatyti santykiai. Tokių santykių paieška yra skirta
bet daug tyrimų. Mes panaudojome GTE žiedų valcavimo lydinių rezultatus.
Grįžkime prie (8) formulės, kuri, kaip dabar aišku, išreiškia ryšį tarp jėgos elemente, viena vertus, ir įtempių, deformacijos ir poslinkio, kita vertus. Pašalinus poslinkius iš (8) formulės, kairiąją jos pusę pažymime taip.
W = M-|I-B-dF- (18)
U yra standumo matrica. Jame atsižvelgiama į visus aukščiau pateiktus deformacijos parametrus. Jei ši matrica pateikiama vienam trikampiui elementui, ji vadinama vietine. Globali matrica bus lygčių sistemos dešiniosios pusės (M ++1) matrica, suformuota kaip kiekvieno elemento vietinių matricų algebrinė suma.
Reikėtų pažymėti, kad mes jau žinome įtampą
Nevaromam ritiniui pirmoje gaudymo lanko pusėje jėgos nukreiptos prieš metalo judėjimo kryptį, antroje - judėjimo kryptimi (3 pav., b). Kiekvienam mazgui, besiliečiančiam su ritiniu, žinoma jėgų kryptis. P – normalus slėgis, t = juP – trinties jėga, j – trinties koeficientas.
Apsvarstykite (19) lygtį, kurią išplėstine forma 9 mazgui galima parašyti taip (3b pav.).
k17,17 d91 + k17,18 d 92 + k17,19 d101 + k17,20 d102 +
K17.21 d111 + k17.22 d112 = f91 =
JP cos (p3 – P sin (p3, (20))
k18,17 d91 + k18,18 d92 + k18,19 d101 + k18,20 d102 +
K18.21d111 + k18.22d112 = f92 =
P sin (p3 + /uP cos (p3. (21))
Sprendžiant lygtis (20) Gauso metodu, atsižvelgiame į ruošinio medžiagos neprasiskverbimo į nevaromą ritinį sąlygą:
d91 ■ sin (p3 = d92 ■ cos^3. (22)
Ši sąlyga leis mums iš (19) lygčių sistemos neįtraukti d92 Šią transformaciją atliekame visoms lygtims, kuriose yra mazgų, esančių nevaromo ritinio paviršiuje.
Varomajame ritinyje sukimosi greitis žinomas, tačiau metalo ir ritinio paviršių tarpusavio poslinkis nežinomas. Taikykime tokį metodą.
Įveskime fiktyvų elementų sluoksnį. Parodykime tai elemento su mazgais 7, 6 pavyzdžiu (3a pav.). Šie mazgai juda taip, kaip standžiai sujungti su ritiniu. Metalo 5 kontaktinio sluoksnio mazgai (3 a pav.) juda ritinio paviršiumi. Elemento standumo matrica K modifikuojama naudojant trinties indeksą m. Standumo matricos elementai dauginami iš m / m - c. At
m linkęs į 0, elementas tampa standesnis, imituodamas mažą trintį. Esant m ^ 1, imituojamas medžiagos „prilipimas“ prie ritinių. Elementai modeliuoja ne tepimo sluoksnį, o modeliuoja tepimo veikimą. Kiekvienas fiktyvaus sluoksnio elementas sukuriamas atitinkamo tikrojo elemento konstravimo metu. Realių ir fiktyvių elementų matricas galima palyginti ir kartu išspręsti (8) lygtyje. Fiktyvių mazgų judesiai yra žinomi, t. y. jie juda taip, kaip standžiai sujungti su ritiniu.
5 mazgo (3 a pav.) lygtys (19) bus tokios formos.
k9 3 d. 23 + k 9,4 d 22 + k9,7 d41 + k9,8 d42 + k9,9 d51 + + k 9,10 d52 + k 9,15 d 81 + k9,16 d82 + k 9,13 d71 + + k 2 +1 k. 9,11 d61 + k 9,12 d62 = f51 , (23)
k10,3 d 21 + k10,4 d 22 + k10,7 d41 + k10,8 d42 + k10,9 d51 + + k10,10 d 52 + k10,15 d 81 + k10,16 d 82 + k10,13 d7 + k10.14d72 + k10.11d61 + k10.12d62 = f52 . (24)
Kadangi jėga 5 mazge yra normali ritinio paviršiui, turime:
f2Cos^2 = fs1sin (Р2, (25)
Ritinio paviršiaus neprasiskverbimo sąlyga ds1 cos^2 = ds2 sin (p2, (26)
Sudarant visuotinę standumo matricą, transformuojamos lygtys (23, 24), atsižvelgiant į (25,
Ryžiai. 4 pav. Vienodo stiprumo įdėklų išdėstymas deformacijos zonoje valcavimo metu. H0 – ruošinio storis prieš jam patenkant į ritinius; y, x - įterpimo koordinačių reikšmės;
a0, b0 ir ax, bx
pradiniai ir galutiniai įdėklų dydžiai
52, yb1, taip pat galite naudoti
26), išskyrus /51, /5, iškviečiama sprendžiant sistemą (19) Gauso eliminacijos metodu. Tiriant randamos susikaupusių deformacijų, įtempių ir poslinkių reikšmės, t.y. įtempių-deformacijų būsena deformacijos zonoje.
Modelio tinkamumas patikrintas remiantis darbe pateiktais eksperimentiniais žiedų riedėjimo tyrimais. Šiame darbe tyrėme iš aliuminio lydinio AMg6 pagaminto žiedo deformacijos zoną, kurioje
skylės buvo išgręžtos sluoksniais ir užpildytos to paties metalo intarpais (4 pav.). Žiedai, kurių išorinis skersmuo 400 mm, vidinis skersmuo 340 mm ir storis 30 mm, buvo valcuoti PM1200 modelio žiediniu valcavimo staklynu, kurio darbinio ritinio skersmuo: viršutinis varomasis ritinys - 550 mm ir apatinis nevaromasis ritinys. ritinys - 200 mm; maksimalus slėgio įrenginio padavimas buvo 16 mm/sek.; malūno konstrukcijos numatytas valcavimo greitis atitiko 1,5 m/s. Pagal įdėklų matavimo rezultatus buvo rastos reikšmės
"h T| /) / [>
___^ S.GChS1 IG I /1^1111.1С
¿■¡i nt I a
V no|en.nch I duomenys
5vep;rsks t;
anspro-."ir tai
SgU 1 ir inm?
S: h: "ini 2 ^ Aš narys MZDSL.-fEBaMN!
■I l -I l ir e. 2 v. I 11 ir. 7VSH1 V ■DIM [-1
Ryžiai. 5 pav. Įtempimo intensyvumo pasiskirstymas per deformacijos zonos aukštį riedant žiedinį bandinį, pagamintą iš AMg6 lydinio: e1 yra sukauptos deformacijos laipsnis, y yra taško koordinatės išilgai y ašies (be to, Ho /2 atitinka 1 y ašyje)
deformacijos ir įtempimai, kurie pateikti pav. 5. Pateikti eksperimentiniai duomenys apie AMg6 lydinio žiedo valcavimą buvo įtraukti į sukurtą baigtinių elementų modelį. Ant pav. 5 paveiksle lyginami modeliavimo rezultatai ir eksperimentiniai duomenys.
Kaip matyti iš grafiko, eksperimento ir modeliavimo rezultatai yra beveik identiški (konvergencija apie 15%).
1. Norint suformuoti vienalytę makrostruktūrą ir reikiamą mechaninių savybių lygį žiedinėse GTE dalyse, būtina kontroliuoti sukaupto deformacijos laipsnį kiekviename ruošinio karšto valcavimo etape.
2. Sukurtas baigtinių elementų modelis
akumuliacinės deformacijos laipsnio santykis įvairiose žiedinių ruošinių deformacijos stadijose.
3. Modeliavimo rezultatų ir eksperimentinių priklausomybių palyginimas patvirtina modelio adekvatumą.
BIBLIOGRAFIJA
1. Lachtin Yu.M., Leontieva V.P. Metalo mokslas. M.: Mashinostroenie, 1980. 493 p.
3. Tselikovas A.I. Jėgos skaičiavimo valcavimo staklynuose teorija. - M.: Metalurgizdatas, 1962 m.
2. Baigtinių elementų plastiškumo ir metalo formavimo analizė / G.W. Rove., C.E.N. Sturgess, P. Hartly., Cambridge University Press, 2005. 296 p.
4 P.I. Polukhin, G.Ya Gun, A.M. Galkin Atsparumas plastinei metalų ir lydinių deformacijai. , M. Metalurgija, 1983, 353 p
5 Kostyševas V.A., Šitarevas I.L. Žiedo ridenimas. - Samara: SGAU, 2000. S. 206.
GALUTINIO ELEMENTO MODELIO APSKAIČIAVIMAS DYDŽIO IŠSAUGOTA DEFORMACIJA KARŠTAI RIČIUOJAMŲ ŽIEDŲ PROCESAS
© 2009 F.V. Grečnikovas1, E.V. Aryšenskis1, E.D. Beglovas2
Sukurtas, yra galutinis elementinis modelis, apskaičiuojantis sutaupytą deformaciją įvairiuose žiedo paruošimo deformacijos etapuose. Modeliavimo ir eksperimentinių priklausomybių rezultatų palyginimas patvirtina modelio adekvatumą.
Raktažodžiai: riedėjimo žiedai, makrostruktūra, rekristalizacija, sutaupyta deformacija, galutinių elementų metodas, modelis, standumo matrica, pilno stiprumo įdėklai.
Fiodoras Grečnikovas, technikos mokslų daktaras, profesorius, Rusijos mokslų akademijos narys korespondentas, akademinių reikalų prorektorius. El. paštas: [apsaugotas el. paštas] Jevgenijus Arišenskis, magistrantas. El. paštas: [apsaugotas el. paštas]
Erkinas Beglovas, technikos kandidatas, vadovaujantis inžinierius. El. paštas: [apsaugotas el. paštas]
